部分工程中原抗滑桩由于变形过大等因素未能发挥预期的支护效果需要重新加固时，可能会采用单排变双排的加固模式， 方案具体情形如下：1、  蓝色为原始加固桩（单排）2、  红色为拟新建加固结构（连梁+单排）      本文档针对此类方案提供了一定的计算思路，希望能够给工程师提供一定的帮助。    针对以上的计算模型，支护体系由结构+土弹簧构成，在模拟新增加固设计时，核心要点在于两方面：1、原桩强度的残余+新增支护结构的发挥折减2、原桩前土弹簧的残余+新增支护结构后土弹簧发挥折减1、 原桩强度的残余+新增支护结构的发挥折减      这里借助《建筑边坡工程鉴定与加固技术》这本规范，简单介绍如何进行加固设计计算：1.1计算原理       上述公式可以变形为更容易理解的方式：       则公式表达的含义为：新增支护结构经折减后的安全系数+原支护结构残余的安全系数≥工程要求的安全系数。       新增支护结构因二次受力存在应变滞后，难以充分发挥，所以给予折减系数。原支护结构的残余有效抗力应通过鉴定给出。1.2原支护结构残余有效抗力原支护结构的残余有效抗力应根据6.2.3和6.2.4章节进行：1.3 新增支护结构发挥折减      新增支护结构的折减系数如下：2、原桩前土弹簧的残余+新增支护结构后土弹簧发挥折减2.1原桩前土弹簧的残余既有支护结构体系中土体残余强度的表达，可以通过对原桩前土体水平反力系数m值的折减达到模拟效果。桩前折减系数可定义为：允许位移/现场测量位移2.2新增支护结构后土弹簧发挥折减      这里同样采用对m值进行折减的方式，其折减系数可参照本文档1.3节的发挥系数  3 GEO5操作要点说明3.1 水平反力系数m的设置       由于加固理论中原始结构前和新增结构后折减系数的不同，在抗滑桩验算时，需要对结构前后设置不同的水平反力系数，具体操作如下：3.2 结构强度发挥折减      在进行结构验算的时候，分项系数中应该考虑进原桩残余系数或新增结构发挥系数，具体方式见下图：（分项系数/发挥系数 后填入，再检查配筋是否能满足要求） 查看全部

1墙身材料1.1粘聚力c通常取c=0即可。1.2 摩擦系数f1.2.1 混凝土砌块       通常可取0.5~0.7。       国内规范很少提及混凝土之间的摩擦系数，参照美标ACI规范，如下：       但是由于砌块通常受不规则形状等因素的影响，所以软件目前默认值0.533来自知名预制砌块厂商Redi-rock的试验数据。工程师根据情况自行斟酌取0.5~0.7之间即可。1.2.2 土工袋关于土工袋之间的摩擦系数，基本没有规范提及，故在这里给出一个文献进行参考：根据摩擦角和摩擦系数的定义，模袋间摩擦系数为 0.39，黏聚力取1.29 kPa，反算得到摩擦角为 21.3°。[1]杨春山等. "土工模袋砂界面摩擦特性试验研究." 地下空间与工程学报 14.1(2018):7.1.3 连接处抗剪强度Rs     此数值通常填0，但在竖向块体之间有附加的连接措施，如插筋时，可采用。见技术贴https://wen.kulunsoft.com/article/636  2土工材料2.1 筋材抗滑摩擦力折减（分项）系数Cds其取值和Ci基本一致：（1）压碎的岩石和砾石        Cds=0.9（2）砂土                                Cds =0.85（3）粉煤灰                            Cds =0.8（4）黏土                                Cds =0.62.2 土和筋材相互作用系数Ci可见《土工合成材料应用技术规范 GB/T 50290—2014》相关条文说明：GEO5帮助文档中也给出了相关的取值说明，其Ci值与土类相关性较大：（1）压碎的岩石和砾石        Ci=0.9（2）砂土                                Ci=0.85（3）粉煤灰                            Ci=0.8（4）黏土                                Ci=0.6部分土工材料厂商也给出了结合试验数据的经验参数，表格如下： 查看全部

使用抗滑桩模块时，某些场景下为达到更好的支护效果，工程师会采用抗滑桩+锚索的组合形式，其具备以下特点：1、 锚拉桩改变了桩的受力状态，减小了桩身弯矩和剪力2、 锚拉桩控制了桩的位移，使桩的受力状态变为主动受力，减小了滑体位移量，对保持滑带或潜在滑带的强度起有利作用3、 能够有效改善桩前嵌固深度内的土反力的状态4、 能够较快稳定滑坡但在使用锚拉桩时，需要注意在此组合结构中锚索对滑体下滑力的分担比不能超过一定的界限。《滑坡防治技术指南》殷跃平，胡时友，石胜伟，赵松江等一书中给出了占比经验，即15%—25%，因而通常取20%即可。 查看全部

        使用海外规范进行浅基础设计时，GEO5中默认的偏心e控制在B /3。因此很多工程师需要知道这个值的规范依据，借此机会在此将欧标美标中浅基础偏心的基本要求给出，方便工程师借鉴。（1）欧标参照EN1977-1,截图如下：       欧标EN1997是一个建议性规范，在具体各国家规范中浅基础偏心要求也有更深入的细化，但是界限基本是B/6（重要工程不允许偏心），或B/4等。（2）美标美标参照四本：①桥梁Standard Specifications for Highway Bridges 4.4.7.1.1.1节       在桥梁相关的工程上，偏心要求是比较高的，仅允许小偏心发生，即e＜B/6 ②公路NHI-06-089 Soils and Foundation 8.4.3.1节       对浅基础下不同岩土材料，土体仅允许小偏心，即e＜B/6；岩体适当放宽松，e＜B/4 ③公路SA-02-054 Geotechnical Engineering Circular NO.6——shallow foundation④AASHTO对浅基础      对墩台和挡墙：       当然结合具体国家地区以及工程要求，可能还存在具体的要求。这里仅给出相关的部分规范依据，希望能对工程师有一定的帮助。更多技术支持请联系南京库仑。 查看全部

        相较于《建筑边坡工程技术规范》《铁路路基支挡结构设计规范》等规范，新发布的通用规范中，规定土钉边坡计算时需要考虑变形问题。故在这里提供一定的通用计算方法：（1）方法1 ——有限元      借助GEO5岩土软件，通过有限元的方法能够比较好地解决土钉边坡的变形计算问题，具体视频教程见：https://www.bilibili.com/video/BV1Za411f79Y/?vd_source=d737fa154709006df17182a4e1fc96f8（2）经验公式法 ——美标      参见FHWA-NHI-14-007 Soil Nail Walls Reference Manual ，point 5.9.2 Soil Nail Wall Displacements     土钉边坡支护结构顶部水平和竖向变形δh 和 δv,可通过以下公式计算(Clouterre 1991):     土钉边坡顶部地面存在较大变形的建筑避让距离计算公式：（3）经验公式法 ——欧标      参见Soil nailing –best practice guidance CIRIA C637，point 7.1.7 Deformations of new soil-nailed steep slopes and walls with hard facings      具体公式与美标基本一致，故不再重复。        以上方法均为成熟、长期大范围使用的方法，可解决岩土通用规范中规定的土钉边坡变形计算问题，希望能够给工程师带来一定的帮助。 查看全部

      GEO5固结沉降分析模块中，关于确定变形计算深度的应力比法系数填写，软件目前默认的是10%，实际是需要根据项目土体性质进行具体调整的。这里给出不同情况下该系数的值。（1）     对于中、低压缩性土取20%（2）     高压缩性土取10%      土体压缩性判别可见《地基基础设计规范》4.2.6条     对于a1-2的求解，可通过以下任一公式： 查看全部

（1）欧标       根据EN 50341-1《Overhead electrical lines exceeding AC 45 kV Part 1: General requirements -Common specifications》8.5.2.3 Displacements：       根据BS IEC 60826:2017《Overhead transmission lines —Design criteria》7.3节：（2）美标       依据《Structural Standard for Antenna Supporting Structures and Antennas and Small Wind Turbi》 查看全部

        GEO5边坡模块中使用土钉时，需要除位置尺寸之外的三项重要内容进行参数设定：        ①抗拉强度        ②抗拔强度        ③土钉头强度       上述三项中，抗拉和抗拔是工程师比较熟知的。但对于土钉头强度，由于大部分规范未规定其验算，故此概念对用户来说较为陌生。其实土钉头也是实际工程中的一类重要破坏模式。这里重点介绍其理论和数值的填写方法：      土钉承载力：其中：F——土钉承载力（kN）Tpx——滑面以外部分土钉（长度x）提供的抗拔力（kN）Rt——土钉的抗拉强度（kN）Rf+ Tpy——土钉头在坡面锚固力加上土钉滑面内（y长度）抗拔锚固力（kN）        在对土钉头强度进行参数设定时，有两个选项：      ①土钉头不锚固       ②输入Rf      当选择①土钉头不锚固时，即土钉在坡面位置没有锚固措施，也即Rf=0，此时土钉承载力第三项仅余土钉滑面内（y长度）抗拔锚固力Tpy；      当选择②时，软件计算考虑土钉头在坡面锚固力Rf加上土钉滑面内（y长度）抗拔锚固力Tpy，用户仅需要输入土钉头在坡面锚固力Rf，而Tpy由软件根据用户输入的抗拔参数自动计算。       这里重点提及：由于国内大部分规范不涉及土钉头强度的考虑，在设计时仅考虑抗拉和抗拔破坏。如果工程师也认为土钉头破坏这种模式不存在，则可以在填写Rf值时给定一个很大的值（如20000），这时从计算角度即可认为土钉头强度无限大，土钉的承载力由抗拉和抗拔两者中较小的一个确定。 查看全部

        部分工程师在海外工程中遇到需要依据ASCE标准进行边坡设计，这时可采用GEO5进行计算。但为了更好地协助工程师对计算标准的依据有一个了解，这里进行简单说明。        在往期的海外规范培训中，主要介绍了美标桥梁AASHTO,公路FHWA，铁路，石油等行业相关的岩土规范主要标准，未涉及到ASCE标准的相关说明。但其实ASCE主要还是针对土木工程里面的上部结构，关于岩土的标准较少。为了工程师使用方便，可直接参阅ASCE press《Foundation Engineering Handbook》Design and Construction with the IBC（International Building Code）.在手册中明确可采用的边坡分析方法在GEO5均以配备，验算方法安全系数法和LRFD也均以配备。        涉及到地震工况时，地震反应谱等信息应结合USGS Earthquake Maps、ASCE7-5以及ASCE4-98相关内容采用拟静力法进行分析。        以下给出场地分类以及与反应谱曲线相关的Ss和S1等参数的表格，来自《Guide to the Seismic Load Provisions of ASCE 7-05》 查看全部

        在使用GEO5土质边坡稳定性分析、加筋土挡墙、石笼、砌块挡墙等模块，涉及筋材的问题时，需要用户填入“筋材与土之间的摩擦系数Ci”。关于这个值，软件通常默认值会是处于0.6至0.8之间的一个值。为明确这个值的取值方法，这里结合相关规范及土工材料厂商手册进行说明。      首先，可以明确这个值严格来说需要通过试验获得，无试验数据时退而求其次取经验值，在公路及其他规范中取值一般都是0.6至0.8。关于这个的描述可见《土工合成材料应用技术规范 GB/T 50290—2014》相关条文说明：     GEO5帮助文档中也给出了相关的取值说明，其Ci值与土类相关性较大：（1）压碎的岩石和砾石        Ci=0.9（2）砂土                                Ci=0.85（3）粉煤灰                            Ci=0.8（4）黏土                                Ci=0.6      部分土工材料厂商也给出了结合试验数据的经验参数，表格如下： 查看全部

        不少工程师在使用GEO5边坡模块，采用不平衡推力法进行剩余下滑力求解的时候，部分情况会遇到如下提示：       对于产生这个提示的原因、处理方法及不处理可能造成的误差说明如下：（1）产生原因        不平衡推力法（传递系数法）是一种非严格条分法，因此在某些情况下会产生较大的分析误差，其中一种即为相邻两段折线滑面间倾角变化大于10°。（2）处理方法         对于该问题的处理方法，就是不让软件自己分块，人工分条，对相邻角度差大于10°的进行钝化处理，即将尖角用微分的方法钝化成为多段折线使得各相邻段微分折线的角度差不大于10°。以上图为例：       针对上图这个不满足要求的角度，用鼠标滚轮放大，然后点击“编辑”滑面，进行钝化处理。如下图：（3）不处理可能造成的误差       其实关于这个问题的提出在《边坡与滑坡工程》第二版郑颖人、陈祖煜、王恭先等著， 122页已经有过说明，截图如下：       所以根据该书研究，不消除此误差，计算的剩余下滑力较偏小，可能会导致工程产生危险。处理方法两种，一种是本文说的进行钝化处理，在院士所著的书中也有说明；另一种是采用摩根斯坦法(mp法)因为其是一种严格条分法，可很大程度上避免此类误差。 查看全部

        在预制混凝土砌块挡墙的应用中，常常会遇到一种为增加稳定性而设置的上下层间的“凸起肋+凹槽”抗剪结构。如下图：       这种“凸起肋+凹槽”结构具备一定的抗剪能力，因此在GEO5参数界面中用户可以输入一个相关的定量参数：         此参数的填写实际上需要基于预制砌块厂商的产品试验进行。下面举例进行说明，Redi-rock是一个国际知名的预制砌块生产厂商，对每一款上市产品会进行试验测试，测试标准采用ASTM D6916&NCMA SRWU-2，简单说就是在一定竖向荷载N作用下，分别进行正常使用极限状态和承载力能力极限状态下抗剪能力。实际方法和进行土体抗剪强度试验原理基本一致，通过试验进行曲线拟合并得到抗剪强度参数。       最终形成如下的数据记录表格：       按照上表的数据可以进行抗剪承载力和竖向荷载线性关系曲线的拟合：      最终拟合曲线方程为：（s=b+Ntanφ）      上述方程中，tanφ实际就是软件输入界面中的“块之间的摩擦系数f”，而连接处抗剪强度即为方程s=b+Ntanφ中的b值。       工程师在进行输入时可询问目标厂商进行参数选取，或者参照redi-rock公司相似规格产品进行参数估算。 查看全部

1 单参数地基模型        在中国大部分岩土规范中使用的地基模型均为单参数模型，于1867年由捷克工程师E·Winkler提出，假设土介质表面任意一处的位移w与作用在该点的应力q成正比，且与作用在其他点的应力无关。其表达形式为：其中：       K——基床反力系数，也称基床系数，Mpa/m。       由上述假设及公式可知，实质上温克尔地基模型即由一系列弹簧单元构成，各弹簧单元相互独立，互不影响。具有简单易用的特点，但是缺点也相对明显：虽然能够考虑变形，但无法体现地基土变形的连续性。2 双参数地基模型        随着岩土工程这一应用科学的不断发展，出现了针对单参数地基模型缺陷改善，即在土体的连续性态表达上更加合理的双参数地基模型。其代表性的模型有，帕斯捷尔纳克(Pasternak，1954)，费洛年柯—鲍罗基契(Filonenko．Boorodich，1940、1945)，海腾尼(Het6nyi，1946)等。（1） Pasternak模型       在winkler模型的基础上，假设弹性地基模型中的各弹簧之间是存在剪切相互作用的。其表达式如下：其中：       k——基床反力系数，也称基床系数，Mpa/m。      Gp——剪切模量（2） Hetenyi模型       在winkler模型的基础上，假设独立弹簧单元之间的相互作用通过加入一个抗弯刚度为D的弹性板或弹性梁。（3）Filonenko Boorodich模型       在winkler模型的基础上，假设具有常值拉力T作用的弹性薄膜连接温克尔地基中各弹簧单元，由此获得弹簧之间的连续性。        在GEO5中内置的双参数模型是Pasternak模型。实质上将上述三类模型中的Gp，D，T设置为0的时候，即又转化为了简单的单参数地基模型。因而用户在使用时觉得双参数过于复杂的情况下，可以将软件中双参数中的第二个参数C2设置为0，C1按照国标规范相关建议的地基反力系数k填写即可。这里也给出建议的地基反力系数k的试验方法和参数取值范围，工程师可翻看《工程地质手册》第5版，263页表3-5-5 查看全部

        关于地震工况下天然地基基础的抗震承载力计算，GEO5在选择不同国别规范时的计算方法差异较大，这里专门就中国规范和欧美标准相关计算公式的规范条文出处及理论做一个简单介绍。（1）中国规范       中国规范中关于天然地基基础的抗震承载力计算可在《建筑抗震设计规范》4.2.3条中进行说明，具体如下：（2）海外规范       关于海外规范中天然地基基础抗震承载力的计算，以欧标为例，在EN1998-5：2004 中Annex F  Seismic bearing capacity of shallow foundations.       但是上述公式中各类计算参数众多，且多为与土体性质相关性较低的经验性参数，工程师在进行实际设计时若采用此方法操作难度较大。因而GEO5中加入了另一种基于经典方法修正的计算理论：        该方法的原理即对地震下的强度参数及承载力系数进行修正，类似我们公路等行业地震土压力计算的修正模式。想具体了解该方法的工程师，除GEO5帮助文档中给出的参考文献外，还可在下列两本工程手册中找到理论及计算例题：《Shallow Foundations_ Bearing Capacity and Settlement》Third Edition,   point 6.3.1《Principles of Foundation Engineering》Ninth Edition        GEO5采用的计算方法是一种应用比较广泛，工程师也比较容易理解的参数修正方法。以上便是相关引导说明，希望能够对工程师产生一定帮助。 查看全部

        GEO5众多挡墙计算模块均涉及抗滑移验算所需的基底摩擦参数 u 和a，可见下图：       其中岩土和基底间的摩擦系数u 这个参数对工程师来说是比较熟悉的，但是岩土和基底间的粘结力a对大多数工程师来说可能是一个比较陌生的参数。       这里，首先给出结论：在勘察报告中没有提及岩土和基底间的粘结力a时，直接填0       为了解除工程师的疑惑，这里给出相关的理论及手册出处。回顾高中物理知识，摩擦力f=uN，这里的u是一个综合的摩擦系数，这也是中国规范里面定义挡墙基底摩擦系数的方式。这里也扩展一下物理学上摩擦系数u=tanφ’，这里的φ’更趋向于综合考虑了岩土强度参数的c和φ的综合内摩擦角。引用李广信老师《土力学》第二版200页底部的话来说，φ’是综合表征了c和φ的性质。（有兴趣者可自行查阅该书籍进行更深入了解）       但在欧美标准中有所不同，更倾向于把两者分开表达。在诸多规范和计算手册中都有所提及，这里给出《Foundation Engineering Analysis and Design》一书中公式截图，基底摩擦力表达如下：       根据上述公式，实际上软件是能够根据基底所在土层强度参数直接进行摩擦力的求解的。同时软件也允许用户直接输入u和a。当用户在a处输入0时，墙底摩擦力的计算公式就划归为中国规范熟悉的模式。      以上便是挡墙基底摩擦参数u和a的相关说明，希望能够对各位工程师提供一定的帮助。 查看全部

       鉴于GEO5用户中存在部分有论文写作需求的工程师和在校科研人员，在这里结合软件的特色给出部分GEO5学术研究应用建议，希望能够对特定的用户群体产生有益的帮助。 （1）规范和计算方法的多样性        由于GEO5是一款集合多国规范和计算方法的软件，用户在进行学术研究时完全可以对不同规范和计算方法进行对比，或者在诸多方法的基础上产生论文创新的灵感。        对研究非常有帮助的是绝大多数GEO5中涉及的计算方法，在软件的帮助文档中都配备了基础的理论说明及文献出处，能够缩减论文研究前期的文献阅读量，并帮助用户快速理解相关理论的原理，加之结合软件的快速计算能为研究者提供成熟的理论应用工具。地基承载力计算方法       上图展示了不同地基承载力计算方法。同样在基坑、边坡、挡墙及桩基等各个岩土细分方向，各国的规范和理论都存在这一定的差异。这些都能够成为论文的研究点。此类论文研究点代表性论文见：[1]陈豪,柳刚.中欧(英法)普速铁路重力式挡土墙设计对比分析[J].路基工程, 2021(5):7. （2）规范和计算方法演变         在GEO5中，由于使用的需求，同一国家的规范会存在不同时期的版本，如AASHTO 2003和最新版；或者同一国家规范的不同版本方向。借由软件理论文档及计算的便利性，用户可以很方便地进行规范及计算方法演变的研究。代表性论文见：[1] Kumar K H , Krishna B R , Prasad T V S .Proceeding of National Conference on Emerging Trends in Civil Engineering Cantilever Retaining Wall using GEO5 Software -A REVIEW[C]//National Conference on Emerging Trends in Civil Engineering.2020. （3）常规模块作为计算工具       此类研究通常作者有自己倾向的研究点，软件只是作为便捷计算的工具，加快研究的过程。代表性论文见：[1] Abrahams M .A Parametric Study Leading to Software Analysis Revealing an Equation for the Preliminary Design of Reinforced Earth Embankments[J].Electronic Journal of Geotechnical Engineering, 2009, 14(A):P.1-11.[2] Gunawan A , Dr T L G .PROTECTION OF SLOPE SURFACE WITH GEOFOAM VERSUS COMPACTED-FILL[J].  2019.[3] Aruna L s K , Mohammed S T , Ra g T ,et al.Slope Stability Analysis for Soil Erosion - A Case Study on Nadukani Hills[J].International Journal of Civil Engineering, 2018, 5(5):25-29.DOI:10.14445/23488352/IJCE-V5I5P105. （4）经典计算方法结合有限元       有限元是数值分析中常见的方法，GEO5的优势之处在于同时配备了规范计算和有限元两种不同类型的计算模块。用户在进行经典计算方法和有限元的结合时可以从至少两方面的思路上进行拓展：①   经典计算方法和有限元计算结果的对比②   经典方法和有限元优势互补 代表性论文见：[1] Hulagabali A M , Solanki C H , Dodagoudar G R ,et al.Analysis of Mechanically Stabilised Earth (MSE) Retaining Wall using Finite Element and AASHTO Methods[J].Journal of Engineering Technology, 2018, 6(Special Issue):139-150.[2] Sazzad M M , Rahman F I , Mamun M A A .EFFECTS OF WATER-LEVEL VARIATION ON THE STABILITY OF SLOPE BY LEM AND FEM[C]//International Conference on Civil Engineering for Sustainable Development.2016.         以上便是GEO5在科研应用中的一些具有代表性的方向，希望能够给广大用户提供一定的帮助。 查看全部

        当在欧标区域进行基坑设计时，除支护结构的受力外，其水平变形同样需要进行控制。这里给出相关资料及限值出处，方便工程师选用。 （1）指导性规范 EN1997-1        首先根据EN1997-1 附录Table C.1 和C.2 ，其归纳如下表：（2）具体设计指导 CIRIA C580        根据CIRIA C580：Embedded retaining walls—guidance for economic design【s】中给定的表格如下：       在这里提醒，虽然EN1997是指导性规范，但在具体国家规范和地区时可能会有设计要求的修正，请各位工程师自行斟酌。 查看全部

        GEO5 2024版新增了排水固结计算功能，在这里简单介绍一下其原理，并给出软件计算和人工手算的结果对比，以助于广大用户了解软件的计算内核。计算模型：       某地基软黏土层厚18m，其下为砂层，黏土层固结系数为3x10-3cm2/s。计算1：预压固结预压荷载为120kpa。计算150天时固结度。软黏土层以下为砂层，可视为双向排水，未加设排水井时，仅考虑竖向固结度。其中cv=3x10-3cm2/s=0.0259m2/d ，H=18/2=9m ，t=150d带入公式可得Uz=27.90% ＜ 30%，采用修正公式重新计算：由此公式重新计算得Uz=24.72%GEO5计算文件：预压.zip计算2：预压+砂井预压荷载为120kpa，砂井打穿至砂层，砂井直径dw=0.3m，等边三角形布置，井距s=2.8m。计算150天时固结度。软黏土层以下为砂层，可视为双向排水，加设砂井时，需要同时考虑径向和竖向固结度。 砂井有效影响范围的直径 de=1.05s=1.05*2.8=2.94m井径比 n=de/dw=2.94/0.3=9.8         Ch=3x10-3cm2/s=0.0259m2/d，t=150d               Uz=24.72%  （计算过程同计算1）           Urz=1-（1-Ur）（1-UZ）=92.5%GEO5计算文件：砂井+预压.zip计算3：预压+塑料排水板预压荷载为120kpa，排水板打穿至砂层，塑料排水板宽度bp=100mm，厚度tp=4mm，等边三角形布置，间距s=2.8m。计算150天时固结度。软黏土层以下为砂层，可视为双向排水，加设砂井时，需要同时考虑径向和竖向固结度。 砂井有效影响范围的直径 de=1.05s=1.05*2.8=2.94m塑料排水带竖井直径 dw=2（0.1+0.004）/π=0.066m井径比 n=de/dw=2.94/0.3=44.54Ch=3x10-3cm2/s=0.0259m2/d，t=150d           Uz=24.72%  （计算过程同计算1）           Urz=1-（1-Ur）（1-UZ）=76.87%GEO5计算文件：塑料排水带+预压.zip 查看全部

         鉴于部分工程师在手动核算GEO5土钉边坡中土钉受力时存在一定的疑问，特发此贴针对性说明下GEO5土钉边坡模块中土钉受力计算原理，希望能够给广大用户带来一定便利。         首先给出帮助文档中给出的计算公式：         上述公式中，工程师手动验算时最容易产生理解偏差的就是“相应土层产生的主动土压力”。大部分工程师的理解如下：以下图中的中间排土钉为例，此排土钉承担的土压力来自两条绿色线“相邻两条上下土钉中分线”之间的土体。         但实际上多项研究表明，土钉的受力其实更多受施工平台位置的影响。所以中间排土钉承受的土压力实际来自两条紫色线“相邻土钉施工平台面”之间的土体。       上述“土钉施工平台面”的深度定义在软件中的位置如下图所示，输入的he即为土钉头在坡面位置的深度到土钉施工平台面的距离，也即软件中定义土钉时的“超挖深度he”        若工程师仍想以“相邻两条上下土钉中分线”之间的土体作为单根土钉受力的计算标准层。保持一致的方法也很简单：在定义“超挖深度he”时，其数值上直接填写“相邻两排土钉垂直距离的一半”即可。这时虽然填入的超挖深度he不符合施工实际，但是在计算数值上能满足工程师的需求。 查看全部

       介于边坡加抗滑桩的分析计算使用的广泛性，特写本帖对计算工况中的一些要点进行总结，旨在于协助工程师更正确合理地使用GEO5中的边坡+抗滑桩模块。以下图所示综合支护形式为例进行说明：      针对以上综合支护结构，推荐的分析步骤如下：步骤一：不加任何支护结构，进行剩余下滑力的分析        如上图所示，第一步不加任何支护结构，进行剩余下滑力的计算。通常如果有勘察给出的滑面，可直接指定滑面，然后进行辅助性自动搜索，反向校验勘察结果。但如果需要搜索滑面时，切记搜索目标选择：最大剩余下滑力的模式。（因为最小安全系数对应的滑面虽然安全系数最小，但是剩余下滑力未必最大，而支护结构的目的是为了应对最不利的受力情况）。步骤二：加入刚性支护结构（如抗滑桩）       首先加入刚性支护结构，暂不加锚杆（索）等柔性支护结构，因为刚性支护结构的可信度更高，我们要首先评估仅用合理尺寸的刚性结构能够使此工程达到的基本的稳定性。一般可接近设计要求的安全系数（略低一些），然后后续工况（本帖步骤3）中再加入柔性支护结构（经济性地考虑部分能力）。       在加入抗滑桩后，要进行三类滑面的验算：①最大剩余下滑力滑面（由步骤（1）中确定的）。此种滑面验算的是桩身材料强度。②越顶破坏（限制区域——对桩顶上部自动搜索）       虽然抗滑桩能够将最不利滑体挡住，但是局部浅层还是不稳定，需要进行加固（采用锚杆）③整体破坏（限制区域——对桩底以下搜索）       整体破坏的验证是为了说明桩长达到要求了。步骤三：加入柔性支护结构（如锚杆等）此步骤中两个计算滑面①最大剩余下滑力滑面（由步骤（1）中确定的）。此种滑面验算的是桩身材料强度。        这里这个滑面相对步骤二稳定性系数有了进一步的提升，同时能够在即保证刚性支护结构为主体的情况下，部分考虑柔性支护结构的贡献，并能够从两次安全系数的变化上大致估算贡献比例。（为什么不能一次算？因为只要是条分法就是从上往下算，如果一次性加了太多支护结构，该理论方法是先考虑锚杆后考虑桩，但是实际工程应当是桩是主体。理论有局限性，所以通过工况步骤去弥补这种局限性）②越顶破坏（限制区域——对桩顶上部自动搜索）   说明再增加柔性支护之后浅部稳定性同样也满足要求了帖子中讲的比较简略，关于更详细的操作步骤可以看视频：https://www.bilibili.com/video/BV1wP411H7kw/?spm_id_from=333.337.search-card.all.click&vd_source=d737fa154709006df17182a4e1fc96f8 本帖中使用的文件：K0+140稳定验算.zip 查看全部