使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、加筋土式挡土墙设计1 项目背景       项目位于西南某地级市，建设内容为城市次干道。在此段道路初步设计中，道路左侧K0+580—K0+880段为填方边坡，道路高程为1226.818m—1241.374m，最高填方约40m，对应桩号K0+680的高程为1132.816m。因道路外侧相邻地块功能用途未确定，无建筑布局方案，故该段填方边坡在初步设计时拟采用坡率法放坡+截、排水方案处理，分为五级边坡，坡比分别为1:1.5、1:1.75、1:1.75、1:2、1:2，坡面用人字形骨架和植草。初步设计坡率法放坡平面布置图       在道路施工图设计阶段，拟建道路外侧地块建筑布局方案为整个台地由西向东逐步上行，在道路路侧沿线布置了某研究中心及宿舍区，场地内设置了消防车道，消防车道宽度7m。拟建道路桩号K0+700对应消防车道高程约1200m，原地面高程为1192.5m，拟建道路高程为1225.0m，与道路外侧地块消防车道最大填方高差约25m，与现状地面高差约32.5m。因建设用地受限，初步设计拟采用的坡率法放坡处理方案不可行，须考虑挡墙支护方案。2 工程地质条件       根据区域地质资料及附近工程的岩土工程勘察资料，场区上覆土层主要为第四系全新统人工堆积填土层（Q4ml）、冲积层（Q4al）、坡洪积层（Qdl+pl）、坡残积层（Qdl+el），基岩为新近系上新统昔格达组碎屑岩（NQx）及晚二叠世（P3γ）侵入岩。地层自上而下为：       （1）、人工填土层为新近堆填，结构疏松，承载力低，工程性质差。       （2）、冲积层之②1淤泥质粉质粘土层呈流塑~软塑状，属高压缩性软弱土，承载力低，工程性质极差；②2细砂层呈饱和、松散状，承载力较低，工程性质较差。       （3）、昔格达组坡残积土之③1粉质粘土层呈可塑状，具有一定承载力，工程性质较好；③2粉质粘土层呈硬塑状，承载力较高，工程性质较好；其遇水易软化。      （4）、花岗岩坡残积层之④1砂质粘性土呈可塑状，具有一定承载力，工程性质较好；④2砂质粘性土呈硬塑状，承载力较高，工程性质好；其遇水易软化。      （5）、昔格达组碎屑岩⑤承载力高，工程性质好；其遇水易软化。      （6）、花岗岩之全、强风化带（⑥1、⑥2、⑥3）承载力高，工程性质好；土状风化岩遇水易软化。      （7）、花岗岩之中、微风化带（⑥4、⑥5）岩石强度较高，工程性质好。岩土体物理力学参数建议值如下：3支护设计方案       因拟建道路场地位于冲沟，基底地基条件较差，路面有纵坡。设计采用灌注桩地基处理+3阶加筋土挡墙+自然放坡路堤+排水的支护措施，台阶水平设置。加筋土挡墙长度约200m，单阶墙高不超过10m，墙面结合实际地形和道路纵坡进行调整，两阶墙间设2m宽平台。路堤坡顶设截水沟，挡墙台阶及墙底设排水沟。挡墙两端墙高较矮，设计采用重力式挡墙与现状山体相接。       加筋土挡墙墙面采用采用C30预制混凝土面板，加筋材料采用整体钢塑土工格栅，竖向层间距0.4m。加筋结构回填区填料使用项目开挖弃方，综合内摩擦角不小于35度，压实度不小于93%。每阶挡墙下方设0.4m厚级配良好的碎石水平排水层，台阶处铺设一布一膜后采用素砼封闭，防止雨水下渗。加筋挡墙墙顶设置4m米1：1.5自然放坡路堤。加筋土挡墙平面、立面布置图，剖面布置及大样图如下：加筋土挡墙设计平面布置图加筋土挡墙立面布置图加筋土挡墙剖面及大样图4加筋土挡墙设计计算4.1挡墙参数设置        本项目挡墙设计合理使用年限为50年，场地按地震按烈度7度（0.15g）考虑地震荷载作用。挡墙工程安全等级为一级，一般工况下稳定安全系数Fs≥1.35，地震工况下安全系数Fs≥1.25。墙顶荷载35KPa。计算未考虑道路外侧场地回填的影响，将其视为安全储备。        加筋结构回填区填料参数Φd=35.0°，C=0 kPa，γ=18 KN/m3；加筋区后填土参数Φ=30.0°，C=0 kPa，γ=18 KN/m3；挡墙底灌注桩地基处理区域考虑置换做法，其参数取：Φ=24.0°，C=25kPa，γ=20KN/m3。4.2挡墙参数设置        加筋材料设计采用重庆永固的整体钢塑土工格栅。整体钢塑土工格栅采用整体成型工艺，钢塑复合材质，肋带的主要受力元件为条带内的高强冷拔钢丝，蠕变极小；经抗老化处理的聚乙烯保护层，具有耐酸、碱、盐腐蚀的化学特性，破断伸长率小，强度高；条带交叉交点结点分离力要求大于500N。设计力学及物理尺寸指标必须满足交通行业标准《公路工程土工合成材料　土工格栅　第1部分：钢塑格栅》（JT/T925.1-2014）的要求。整体钢塑土工格栅规格及技术参数见下表：4.3计算结果       一般工况下加筋土挡墙抗倾覆、滑移、加筋材料抗拉、抗拔及整体稳定计算结果如下：5 现场施工照片6 总结       本项目采用分阶式加筋土挡墙设计方案，减少了道路建设的用地，为道路外建设场地争取了建设用地的最大化；减少挡墙对地基承载力的要求，同时柔性的加筋土结构能适应较大的地基变形，节省了地基处理费用。       GEO5岩土软件加筋土挡墙模块不仅能计算单阶直立的加筋土挡墙，挡墙计算可定义多个工况阶段和多层土，可验算加筋土挡墙的内部稳定性和整体稳定性，还能计算分阶带面坡的加筋土挡墙和陡坡，计算书界面美观，给岩土工程师的工作带来了极大的方便。 查看全部

1 项目背景        本项目地处海南省中部山区，是进一步巩固新时代脱贫攻坚、全面建成小康社会成果的生态+景观路规范，旅游+交通路，幸福+致富路，采用双向四车道高速公路标准，设计速度80公里/小时，路基宽度25.5米，设计荷载为公路-I级。        本项目此段深挖方高边坡位于K14+500-K14+600右侧，最高高度为28.13m，地层岩性自上而下为粉质粘土、强风化砂岩碎石及全-中风化砂岩，下部一级边坡中风化砂岩整体性较好，中部二级边坡岩层较为破碎，刷坡后外露表面为全风化泥质砂岩，手掰即碎，产状倾角接近水平，处于8°～11°之间，为顺倾，表层以下约1m左右为强风化砂岩，无明显层理，上部为粉质粘土及全风化砂岩，高边坡坡形为一级边坡坡率为1:1.0，二级及以上边坡坡率为1:1.25，分级坡高为8m，平台宽2m。目前边坡开挖至二级边坡坡脚处，三级边坡已施作人字形骨架，经过约5-6天的连续暴雨期，此段高边坡二级边坡发生了开裂变形，裂缝宽约1.0～1.5m，从二级边坡坡顶（三级边坡坡脚）开裂，坡顶及二级坡坡体两侧出现了典型的拉张裂缝和剪切裂缝，前缘有较为明显的挤压变形，并因变形受阻形成了顺滑动方向的扇形压张裂缝，大致平行与变形方向，两侧呈放射状分布，在持续暴雨作用下有发生进一步滑动破坏的可能。高边坡现状情况2 高边坡变形原因定性分析       目前此高边坡的二级边坡拉张裂缝及剪切裂缝已形成，并在前缘发现了扇形压张裂缝，剪切裂缝未完全贯通，根据现状估计，再经过1-2场同等强度的持续降雨可发生滑动破坏，综合分析，边坡变形受多方面因素影响。（1）降雨       高边坡发生变形最主要的外界影响因素是降雨，该地区降雨强度高且降雨次数及持续时间长，根据降雨相关资料收集，平均降雨天数在20天以上，降雨对边坡主要存在以下影响：       （a）软化效应：由于降雨的渗入作用，破碎的边坡岩土体将会被软化。软化作用主要包括对结构面的润滑和对滑带土的软化。地下水和滑带土作用后，能改变滑带土的物理性质，如增加含水率和孔隙比。除此之外，还会发生滑带土溶解作用、水化作用、氧化还原作用、沉淀作用和离子交换等作用。本高边坡滑带土中含有大量粘土矿物，离子交换作用能改变这些矿物的含量。溶解作用能使滑带土内产生溶蚀裂隙、空隙及孔洞等现象。       （b）力学作用：水流在边坡体上流动时，会对边坡表面产生冲刷力，降雨会通过滑坡体已有的入渗通道（张拉裂缝、空洞等）下渗至滑体内部，使得滑带土和部分土体处于饱和状态，岩土体抗剪强度降低，由于岩层破碎节理裂隙发育，强降雨作用后逐渐形成贯通的裂隙带，沿裂隙带发生变形破坏。（2）排水不及时       虽施工刷坡防护较为及时，但由于降雨期持续时间长，降雨强度大导致坡脚仍有大量积水未及时排出，加之二级边坡坡顶平台正在施工平台排水沟中还未贯通，导致上部坡面汇水直接进入岩层节理裂隙，这也是导致高边坡产生急剧变形的原因。（3）岩土体性质       坡面岩土体本身较为破碎，节理裂隙多，松散的岩土体结构为后期降雨进入地下提供了有利的入渗通道，岩土体在地下水作用下进一步崩解、软化和泥化，从而形成潜在滑面。边坡后缘出现的拉张裂缝3 边坡支护设计及稳定性计算3.1支护方案设计        经方案比选后，选择如下设计方案。首先清除变形区域的坡体，保证高边坡段不存在不稳定岩土体，然后可根据高边坡各级坡的岩土体性质对其采用合适的坡率+锚杆（索）支护的方案，坡率由稳定性计算确定，一级边坡维持原设计1:1坡率，对坡顶开挖宽平台后做10cm混凝土硬化，搭配平台排水沟，对一级坡采用厚层基材喷射植被防护，由于平台宽9.0m且平台硬化，上部边坡与一级边坡互不影响，暴雨期雨水无法进入边坡后缘，稳定性高，方案优势明显，清坡后二级坡与三级坡坡率为1:1，并施打预应力锚杆框架梁，起到固脚强腰作用（根据稳定性分析结果视潜在滑动面深度及岩土层情况也可选择锚杆框架梁），由于岩质边坡较为破碎，采用压力分散型锚杆，不仅工作时锚固段灌浆体剪应力较均匀，可有效抑制锚杆的蠕变,而且锚杆全长采用无粘结钢绞线,锚杆工作时灌浆体处于受压状态,因而具有良好的防腐性能，是目前在软弱破碎岩体和土体锚固工程中大力推广使用的锚杆。3.2边坡稳定性分析流程（1）分析工况       边坡稳定性分析工况根据项目特点及边坡基本特征，共分为2组计算工况。天然工况下的稳定性，考虑天然自重+地下水位的组合，无地下水时考虑天然自重情况下的稳定性。暴雨工况下的稳定性及地震工况下的稳定性，根据路基规范3.6.11条条文说明要求作为校核工况，对暴雨工况下边坡采用地勘报告提供的饱和抗剪强度进行计算。其中路基安全系数取值遵循以下原则：       ①与结构重要性及破坏后修复的难易程度相适应，主要考虑与公路等级相联系；       ②与采用的稳定性分析方法相匹配；       ③以正常工况控制设计，以非正常工况进行校核设计。（2）边坡安全系数判别标准       对边坡的稳定性分析评价，边坡的稳定性安全系数值参考《公路路基设计规范》（JTG D30-2015）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）等规范的要求，结合边坡稳定性分析既有经验综合确定。具体确定过程如下：       ①稳定分析的工况、内容       本次边坡稳定性计算考虑以下两种工况：       A.正常工况：边坡处于天然状态下的工况。       B.非正常工况Ⅰ：边坡处于暴雨或连续降雨下的工况。       ②根据《公路路基设计规范》（JTG D30-2015），综合考虑且根据现场的宏观判断，路堑挖方边坡按照正常工况下稳定安全系数大于1.30、非正常工况Ⅰ稳定安全系数大于1.15进行控制。（3）岩土物理力学参数选取3.3边坡稳定性计算（1）清方后稳定性计算       根据计算结果，最不利滑动面为二、三、四级边坡一同整体滑动，稳定系数为0.76，剩余下滑力为625.51kN/m，剩余下滑力倾角为10.11°，二级边坡单级区域稳定系数为0.89，剩余下滑力89.66KN/m，剩余下滑力倾角为8.19°，三级边坡单级区域稳定系数为0.89，剩余下滑力88.90KN/m，剩余下滑力倾角为8.63°，二、三级边坡区域整体稳定系数为0.76，剩余下滑力361.86kN/m，剩余下滑力倾角为11.25°，由于岩体遇水后强度降低很多，暴雨工况下最不利稳定系数更小，因此应对二级、三级边坡均进行预应力锚杆框架梁防护，采用有限元进行校核天然工况，计算结果为稳定系数Fs=0.79，相较极限平衡法稍大，基本一致，满足要求。GEO5和Optum G2对清方后的边坡稳定性计算结果（2）支护后稳定性计算       根据《公路路基设计规范》（JTG D30-2015）及稳定性试算综合确定预应力锚杆设计锚固力不小于500kN/m，结合潜在滑动面深度和抗拉抗拔计算，二、三级坡预应力锚杆自由段长度取13m，锚固段长度取6m。       经计算，加固后高边坡正常工况下稳定系数为1.37＞1.30，暴雨工况下稳定系数为1.22＞1.15，满足设计要求。加固后天然工况计算结果加固后暴雨工况计算结果4总结        本项目是路堑边坡开挖过程中因变形而进行的高边坡治理设计。一级坡维持原设计1:1坡率，对坡顶开挖宽平台后做10cm混凝土硬化，搭配平台排水沟，对一级坡采用厚层基材喷射植被防护，由于平台宽9.0m且平台硬化，上部边坡与一级边坡互不影响，暴雨期雨水无法进入边坡后缘，稳定性高，方案优势明显，清坡后二级坡与三级坡坡率为1:1，并施打预应力锚杆框架梁，起到固脚强腰作用，由于岩质边坡较为破碎，采用压力分散型锚杆。顶部粉质粘土层设计坡率为1:1.25，采用人字形骨架植草防护。       经反分析计算，得到变形体在天然工况及连续暴雨工况下的物理力学参数，支护加固前天然工况下稳定系数为0.76，设置预应力锚杆框架梁后天然工况下稳定系数为1.37＞1.30，暴雨工况下稳定系数为1.22＞1.15，满足设计要求。 查看全部

使用模块：GEO5地基固结沉降分析1 工程地质条件       根据补充勘察资料，本项目地层总共分4个地层，从上往下分别为填土、淤泥质粉质黏土、粉质黏土层、强~中风化石灰岩。分层描述如下：       ①层混凝土层（Q4ml）：灰、以混凝土为主，内含钢筋。       ②层填土（Q4ml）：杂色、灰褐色，湿。主要成分以可塑状粉质黏土为主，局部含有少量碎石，该层有大量水泥浆分布。       ③层淤泥质粉质黏土（Q4al+pl）：青灰色，饱和，软塑状态，局部有粉砂夹层，含贝壳残积物，该层局部含水泥浆。       ③1层粉质黏土（Q4al+pl）：青灰色，湿，可塑～硬可塑状态，含有粉土及粉砂，自上而上递增。       ④1 层强风化石灰岩（∈）：灰白色、灰褐色，泥晶结构，岩芯呈碎块状、砂砾及碎屑状，含方解石，岩体破碎～较破碎，该层有多个小溶洞，由粘性土充填，裂隙多，溶蚀现象严重。       ④2 层中风化石灰岩（∈）：灰白色、灰褐色，泥晶～微晶结构，中厚～厚层构造，岩芯多呈短柱状及饼状，局部为碎块状，沿层面断开。属下伏基岩层，分布于整个场地。2 边界条件       本项目沉降计算主要包括填土层的压缩沉降、淤泥质粉质黏土的压缩固结沉降和粉质黏土层的压缩沉降。因地区基岩埋深为15~17m，上部设计荷载为120kN/m，附加荷载可传递至基岩层顶以上所有土层。因此基岩层以上所有土层均需考虑压缩沉降。结合项目的设计荷载，地坪的附加荷载按120kpa均布荷载考虑。因场坪上存在50cm的水泥混凝土层，且混凝土层与管桩顶相连。考虑管桩对水泥混凝土层存在一定支撑作用，所以本次计算不考虑混凝土层附加荷载。根据原设计，水泥混凝土场坪底部换填1.5m的砂石土，本次计算予以考虑。3 参数选取及建模分析       本次计算采用GEO5 地基固结沉降分析模块，依据钻孔进行地层建模。加固前参数选取       经计算，未加固前土层0-6月预压期沉降为38.03cm，6月到10年的沉降为56.23cm，工后沉降为23.71cm，计算结果及固结曲线如下：未加固前计算结果和固结曲线       依据项目的加固方案，对场坪区采用压密注浆加固，单孔有效加固直径为50cm，间距为1.0~1.5m，计算按最不利情况1.5m考虑，桩按梅花形布孔，加密注浆深度为10m。考虑注浆加固对填土层效果较好，淤泥质粉质黏土层效果一般。因此本项目可靠的加固深度为6m，6-10m范围的加固效果一般，在后期加固参数选取中体现。加固后参数选取       经计算，加固后土层10年的总沉降为40.88cm，工后沉降为10.21cm，计算结果如下：各阶段固结度和沉降值表加固后的计算结果4 总结       本次项目主要是计算某厂房地基天然和加固后的固结及沉降情况。采用GEO5固结沉降分析模块，建模快捷，可以根据需要设置计算断面，最新版本还可以进行竖向排水砂井的设置。 查看全部

GEO5重力式挡墙——导入CAD图形GEO5重力式挡墙模块可以自定义挡墙样式，很多工程师反馈，想要在GEO5里面直接导入画好的CAD图形，目前GEO5企业版中已经能够导入dwg、dxf格式的图形，也能够通过导入坐标点的方式创建挡墙。cad挡墙案例文件.zip GEO5导入挡墙尺寸示意1.导入CAD图形 在CAD里面用多段线绘制挡墙，并把挡墙右上方的顶点移动到坐标原点，保存。 在【墙身截面尺寸】下面选择“？”或“生成任意形状”，在下拉框下面选择“导入数据”选项。 在弹窗的右下角选择对应的图形格式，选中挡墙图形。点击“打开”。 尺寸单位与CAD里面保持一致，CAD里面是mm这里也选mm，CAD里面是m，这里也选m。移动选项，一定要选不偏移。确定之后即可导入挡墙样式。 导入成功2. 导入坐标点类似导入CAD的操作，只是读取CAD图中的坐标点。把挡墙的xy坐标按图中示意，从①到⑩顺时针排列（可以在Excel中输好，复制到记事本中，保存为TXT格式）。  根据提示依次进行操作即可，不再赘述。3. 验算说明自定义挡墙样式的【截面强度验算】不再有墙身截面验算选项，仅保留【施工缝验算】。施工缝验算本质是指定任一位置进行截面强度验算，可以验算挡墙不同高度位置的截面强度，可以将施工缝深度指定在挡墙变截面和基础位置等不利位置。另外，导入的挡墙以最下面的线段作为基底，即图中紫色加粗的线。导入时，请不要导入凸榫结构。重力式挡土墙主要还是应该靠墙身自重来实现抗滑移、抗倾覆功能，建议凸榫当做构造措施放在施工图里面。  截面强度验算  查看全部

       GEO5 2023版中，大部分模块已支持导出IFC格式模型，本文将简单介绍挡墙、边坡、三维地质建模等三类模块导出IFC之后的效果。1. 挡墙模块导出IFC模型       使用悬臂式挡墙模块建模，下图分别展示GEO5中的模型、导出IFC后展示的模型及在BIMvision查看的属性信息。2. 边坡模块导出IFC模型       使用土坡模块建立边坡，下图分别展示GEO5中的模型、导出IFC后展示的模型及在BIMvision查看的属性信息。3 三维地质建模导出IFC模型       使用三维地质建模，下图分别展示GEO5中的模型，导出IFC后展示的模型及在BIMvision查看的属性信息。       另外，导出的IFC模型，除了包含GEO5模型自带属性信息，用户还可以根据后续应用需要，在GEO5中提前定义其他属性信息，定义的具体方法将在后续的文章中给大家介绍。 查看全部

       随着三维地质模型的应用加深，有工程师咨询如何将GEO5的三维地质模型导入到Revit当中使用，本文将简要介绍导入方法及在Revit软件中导入的效果。1 导入Revit的方法       GEO5 2023版已经全面支持IFC格式，包括三维地质建模的多个模块都可以将模型导出为IFC文件，然后在Revit、Archicad、Solibri等BIM软件中打开，或者使用BIMvision进行浏览。2 导入Revit中的效果（1）模型整体展示效果（2）查看钻孔及坐标信息（3）查看剖面信息（4）在Revit中选择某一层，查看属性参数       需要说明的是，导出的IFC格式模型除了包含默认岩土材料参数外，用户还可以在GEO5当中定义其他IFC属性数据，这些数据也同样可以导出到BIM软件当中加载和识别。我们会在后续的文章中对如何自定义IFC其他属性数据进行说明。 查看全部

       龙门吊作为大型起重吊装设备在工程中的应用是比较广泛的，龙门吊轨道基础的设计、受力及地基承载力的评估就显得尤为重要。因而本帖给出借助GEO5弹性地基梁模块模拟计算的方法及龙门吊基础验算的一些关键公式。基本计算假设：①   轨道梁基础计算中不考虑轨道和基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力②   轨道梁基础按温克尔地基梁进行分析1 计算参数       龙门吊行走轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，截面尺寸0.5x0.7m，基础材料采用c30混凝土，混凝土自重24 kN/m3，弹性模量Ec=30000MPa，使用过程中两台龙门吊之间最小净距为3m，作用于跨中的单轮轮压281.25kN（已考虑荷载分分项系数）。2 内力计算       采用GEO5弹性地基梁模块进行建模，输入上述关键参数。最终软件分析结果如下：（1）抗剪验算矩形梁截面：h/b=0.7/0.5=1.4＜4，应满足：则 0.25*1.0*14.3x103*0.5*0.7=1251.25kN＞153.25kN，满足要求（2）挠度验算采用叠加法计算根据规范，龙门吊轨道梁极限允许挠度应小于：满足要求3 地基承载力及配筋        地基承载力及配筋需要工程师自行计算，这里给出一个链接案例：《龙门吊基础轨道梁设计》https://www.doc88.com/p-10687514386541.html        计算方法和原理均比较简单，有需要的工程师可自行对照进行公式套用计算。       当采用优化的倒T型截面时，结构验算和上述案例中给定的公式有所区别，此时可参照《混凝土规范设计规范》中对正截面受弯承载力及斜截面受剪承载力进行配筋。  查看全部

一、   项目背景        拟建调蓄池，开挖深度3 m，用以满足30年一遇24小时设计暴雨时的蓄水要求。        场地地层自上而下分7个不同的单元层，具体为：①层杂填土（Qml）、②层淤泥（Q4l）、③层粉质黏土（Q4al）、④层淤泥质粘土（Q4l）、⑤层粉质黏土（Q4al）、⑥层淤泥质粘土（Q4l）、⑦粉质黏土（Q4al）。第①层杂填土：主要成份为素混凝土、粉质粘土、粉土，强度低，结构松散，工程性能差，全场分布。第②层淤泥：流塑，强度低，压缩性高，且具有触变性和流变性特点，易形成滑动面，工程性能差，全场分布。第③层粉质黏土：软塑，强度一般，压缩性中等，工程性能一般，全场分布。第④层淤泥质粘土：流塑，强度低，压缩性高，且具有触变性和流变性特点，易形成滑动面，工程性能差，稳定性差，全场分布。第⑤层粉质粘土：软塑，强度一般，压缩性中等，工程性能一般，全场分布。第⑥层淤泥质粘土：流塑，强度低，压缩性高，工程性能差，稳定性差，全场分布。第⑦层粉质粘土：呈可塑状态，承载力较高，压缩性中等，工程性能较好，部分孔揭露，层位相对稳定。       该调节池拟采用放坡开挖施工，设计为永久性边坡。二、设计方案考虑场地地质条件较差，边坡坡体及坡底以淤泥或软土为主，本永久性边坡拟采用1:4坡比放坡支护，采用GEO5计算发现该支护形式的安全系数不能满足规范要求。故采用水泥土墙在坑底对边坡进行加固，加固后边坡稳定安全系数大大提高。 三、 设计成果（1）分析1 ：天然工况放坡稳定性（2）分析2：坑底加设水泥土墙四、总结       本项目为调蓄池永久边坡设计，采用放坡开挖施工。利用GEO5灵活多工况的特性，能够快速对天然工况及水泥土墙加固后稳定性进行评价，并对水泥土墙的深度和宽度进行经济性优化。 查看全部