<p>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、加筋土式挡土墙设计<br/></p><p><strong>1 项目背景</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;项目位于西南某地级市，建设内容为城市次干道。在此段道路初步设计中，道路左侧K0+580—K0+880段为填方边坡，道路高程为1226.818m—1241.374m，最高填方约40m，对应桩号K0+680的高程为1132.816m。因道路外侧相邻地块功能用途未确定，无建筑布局方案，故该段填方边坡在初步设计时拟采用坡率法放坡+截、排水方案处理，分为五级边坡，坡比分别为1:1.5、1:1.75、1:1.75、1:2、1:2，坡面用人字形骨架和植草。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308791616041.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">初步设计坡率法放坡平面布置图</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;在道路施工图设计阶段，拟建道路外侧地块建筑布局方案为整个台地由西向东逐步上行，在道路路侧沿线布置了某研究中心及宿舍区，场地内设置了消防车道，消防车道宽度7m。拟建道路桩号K0+700对应消防车道高程约1200m，原地面高程为1192.5m，拟建道路高程为1225.0m，与道路外侧地块消防车道最大填方高差约25m，与现状地面高差约32.5m。因建设用地受限，初步设计拟采用的坡率法放坡处理方案不可行，须考虑挡墙支护方案。</p><p><strong>2 工程地质条件</strong><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据区域地质资料及附近工程的岩土工程勘察资料，场区上覆土层主要为第四系全新统人工堆积填土层（Q_4ml）、冲积层（Q_4al）、坡洪积层（Q_dl+pl）、坡残积层（Q_dl+el），基岩为新近系上新统昔格达组碎屑岩（N_Qx）及晚二叠世（P_3γ）侵入岩。地层自上而下为：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;（1）、人工填土层为新近堆填，结构疏松，承载力低，工程性质差。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;（2）、冲积层之②₁淤泥质粉质粘土层呈流塑~软塑状，属高压缩性软弱土，承载力低，工程性质极差；②₂细砂层呈饱和、松散状，承载力较低，工程性质较差。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;（3）、昔格达组坡残积土之③₁粉质粘土层呈可塑状，具有一定承载力，工程性质较好；</p><p>③₂粉质粘土层呈硬塑状，承载力较高，工程性质较好；其遇水易软化。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; （4）、花岗岩坡残积层之④₁砂质粘性土呈可塑状，具有一定承载力，工程性质较好；④₂砂质粘性土呈硬塑状，承载力较高，工程性质好；其遇水易软化。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; （5）、昔格达组碎屑岩⑤承载力高，工程性质好；其遇水易软化。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; （6）、花岗岩之全、强风化带（⑥₁、⑥₂、⑥₃）承载力高，工程性质好；土状风化岩遇水易软化。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; （7）、花岗岩之中、微风化带（⑥₄、⑥₅）岩石强度较高，工程性质好。</p><p>岩土体物理力学参数建议值如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308954768398.png" alt="image.png" width="524" height="619" style="width: 524px; height: 619px;"/></p><p><strong>3支护设计方案</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;因拟建道路场地位于冲沟，基底地基条件较差，路面有纵坡。设计采用灌注桩地基处理+3阶加筋土挡墙+自然放坡路堤+排水的支护措施，台阶水平设置。加筋土挡墙长度约200m，单阶墙高不超过10m，墙面结合实际地形和道路纵坡进行调整，两阶墙间设2m宽平台。路堤坡顶设截水沟，挡墙台阶及墙底设排水沟。挡墙两端墙高较矮，设计采用重力式挡墙与现状山体相接。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;加筋土挡墙墙面采用采用C30预制混凝土面板，加筋材料采用整体钢塑土工格栅，竖向层间距0.4m。加筋结构回填区填料使用项目开挖弃方，综合内摩擦角不小于35度，压实度不小于93%。每阶挡墙下方设0.4m厚级配良好的碎石水平排水层，台阶处铺设一布一膜后采用素砼封闭，防止雨水下渗。加筋挡墙墙顶设置4m米1：1.5自然放坡路堤。加筋土挡墙平面、立面布置图，剖面布置及大样图如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308996339943.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加筋土挡墙设计平面布置图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724309016655439.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加筋土挡墙立面布置图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724309032241639.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加筋土挡墙剖面及大样图</p><p><strong>4加筋土挡墙设计计算</strong></p><p>4.1挡墙参数设置</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 本项目挡墙设计合理使用年限为50年，场地按地震按烈度7度（0.15g）考虑地震荷载作用。挡墙工程安全等级为一级，一般工况下稳定安全系数Fs≥1.35，地震工况下安全系数Fs≥1.25。墙顶荷载35KPa。计算未考虑道路外侧场地回填的影响，将其视为安全储备。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 加筋结构回填区填料参数Φ_d=35.0°，C=0 kPa，γ=18 KN/m³；加筋区后填土参数Φ=30.0°，C=0 kPa，γ=18 KN/m³；挡墙底灌注桩地基处理区域考虑置换做法，其参数取：Φ=24.0°，C=25kPa，γ=20KN/m³。</p><p>4.2挡墙参数设置</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 加筋材料设计采用重庆永固的整体钢塑土工格栅。整体钢塑土工格栅采用整体成型工艺，钢塑复合材质，肋带的主要受力元件为条带内的高强冷拔钢丝，蠕变极小；经抗老化处理的聚乙烯保护层，具有耐酸、碱、盐腐蚀的化学特性，破断伸长率小，强度高；条带交叉交点结点分离力要求大于500N。设计力学及物理尺寸指标必须满足交通行业标准《公路工程土工合成材料　土工格栅　第1部分：钢塑格栅》（JT/T925.1-2014）的要求。整体钢塑土工格栅规格及技术参数见下表：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724309081776486.png" alt="image.png"/></p><p>4.3计算结果</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;一般工况下加筋土挡墙抗倾覆、滑移、加筋材料抗拉、抗拔及整体稳定计算结果如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724309369827679.png" alt="image.png" width="381" height="225" style="width: 381px; height: 225px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724309391475508.png" alt="image.png"/></p><p><strong>5 现场施工照片</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724309755908691.png" alt="image.png" width="431" height="321" style="width: 431px; height: 321px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724309800793181.png" alt="image.png" width="430" height="320" style="width: 430px; height: 320px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724310159167671.png" alt="image.png" width="435" height="344" style="width: 435px; height: 344px;"/></p><p><strong>6 总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本项目采用分阶式加筋土挡墙设计方案，减少了道路建设的用地，为道路外建设场地争取了建设用地的最大化；减少挡墙对地基承载力的要求，同时柔性的加筋土结构能适应较大的地基变形，节省了地基处理费用。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;GEO5岩土软件加筋土挡墙模块不仅能计算单阶直立的加筋土挡墙，挡墙计算可定义多个工况阶段和多层土，可验算加筋土挡墙的内部稳定性和整体稳定性，还能计算分阶带面坡的加筋土挡墙和陡坡，计算书界面美观，给岩土工程师的工作带来了极大的方便。</p>

<p><strong>1 项目背景</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 本项目地处海南省中部山区，是进一步巩固新时代脱贫攻坚、全面建成小康社会成果的生态+景观路规范，旅游+交通路，幸福+致富路，采用双向四车道高速公路标准，设计速度80公里/小时，路基宽度25.5米，设计荷载为公路-I级。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 本项目此段深挖方高边坡位于K14+500-K14+600右侧，最高高度为28.13m，地层岩性自上而下为粉质粘土、强风化砂岩碎石及全-中风化砂岩，下部一级边坡中风化砂岩整体性较好，中部二级边坡岩层较为破碎，刷坡后外露表面为全风化泥质砂岩，手掰即碎，产状倾角接近水平，处于8°～11°之间，为顺倾，表层以下约1m左右为强风化砂岩，无明显层理，上部为粉质粘土及全风化砂岩，高边坡坡形为一级边坡坡率为1:1.0，二级及以上边坡坡率为1:1.25，分级坡高为8m，平台宽2m。目前边坡开挖至二级边坡坡脚处，三级边坡已施作人字形骨架，经过约5-6天的连续暴雨期，此段高边坡二级边坡发生了开裂变形，裂缝宽约1.0～1.5m，从二级边坡坡顶（三级边坡坡脚）开裂，坡顶及二级坡坡体两侧出现了典型的拉张裂缝和剪切裂缝，前缘有较为明显的挤压变形，并因变形受阻形成了顺滑动方向的扇形压张裂缝，大致平行与变形方向，两侧呈放射状分布，在持续暴雨作用下有发生进一步滑动破坏的可能。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308092900167.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">高边坡现状情况</p><p><strong>2 高边坡变形原因定性分析</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;目前此高边坡的二级边坡拉张裂缝及剪切裂缝已形成，并在前缘发现了扇形压张裂缝，剪切裂缝未完全贯通，根据现状估计，再经过1-2场同等强度的持续降雨可发生滑动破坏，综合分析，边坡变形受多方面因素影响。</p><p>（1）降雨</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;高边坡发生变形最主要的外界影响因素是降雨，该地区降雨强度高且降雨次数及持续时间长，根据降雨相关资料收集，平均降雨天数在20天以上，降雨对边坡主要存在以下影响：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;（a）软化效应：由于降雨的渗入作用，破碎的边坡岩土体将会被软化。软化作用主要包括对结构面的润滑和对滑带土的软化。地下水和滑带土作用后，能改变滑带土的物理性质，如增加含水率和孔隙比。除此之外，还会发生滑带土溶解作用、水化作用、氧化还原作用、沉淀作用和离子交换等作用。本高边坡滑带土中含有大量粘土矿物，离子交换作用能改变这些矿物的含量。溶解作用能使滑带土内产生溶蚀裂隙、空隙及孔洞等现象。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;（b）力学作用：水流在边坡体上流动时，会对边坡表面产生冲刷力，降雨会通过滑坡体已有的入渗通道（张拉裂缝、空洞等）下渗至滑体内部，使得滑带土和部分土体处于饱和状态，岩土体抗剪强度降低，由于岩层破碎节理裂隙发育，强降雨作用后逐渐形成贯通的裂隙带，沿裂隙带发生变形破坏。</p><p>（2）排水不及时</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;虽施工刷坡防护较为及时，但由于降雨期持续时间长，降雨强度大导致坡脚仍有大量积水未及时排出，加之二级边坡坡顶平台正在施工平台排水沟中还未贯通，导致上部坡面汇水直接进入岩层节理裂隙，这也是导致高边坡产生急剧变形的原因。</p><p>（3）岩土体性质</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;坡面岩土体本身较为破碎，节理裂隙多，松散的岩土体结构为后期降雨进入地下提供了有利的入渗通道，岩土体在地下水作用下进一步崩解、软化和泥化，从而形成潜在滑面。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308176981671.png" alt="image.png" width="330" height="446" style="width: 330px; height: 446px;"/></p><p style="text-align: center;">边坡后缘出现的拉张裂缝</p><p><strong>3 边坡支护设计及稳定性计算</strong></p><p>3.1支护方案设计</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 经方案比选后，选择如下设计方案。首先清除变形区域的坡体，保证高边坡段不存在不稳定岩土体，然后可根据高边坡各级坡的岩土体性质对其采用合适的坡率+锚杆（索）支护的方案，坡率由稳定性计算确定，一级边坡维持原设计1:1坡率，对坡顶开挖宽平台后做10cm混凝土硬化，搭配平台排水沟，对一级坡采用厚层基材喷射植被防护，由于平台宽9.0m且平台硬化，上部边坡与一级边坡互不影响，暴雨期雨水无法进入边坡后缘，稳定性高，方案优势明显，清坡后二级坡与三级坡坡率为1:1，并施打预应力锚杆框架梁，起到固脚强腰作用（根据稳定性分析结果视潜在滑动面深度及岩土层情况也可选择锚杆框架梁），由于岩质边坡较为破碎，采用压力分散型锚杆，不仅工作时锚固段灌浆体剪应力较均匀，可有效抑制锚杆的蠕变,而且锚杆全长采用无粘结钢绞线,锚杆工作时灌浆体处于受压状态,因而具有良好的防腐性能，是目前在软弱破碎岩体和土体锚固工程中大力推广使用的锚杆。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308229263671.png" alt="image.png"/></p><p>3.2边坡稳定性分析流程</p><p>（1）分析工况</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡稳定性分析工况根据项目特点及边坡基本特征，共分为2组计算工况。天然工况下的稳定性，考虑天然自重+地下水位的组合，无地下水时考虑天然自重情况下的稳定性。暴雨工况下的稳定性及地震工况下的稳定性，根据路基规范3.6.11条条文说明要求作为校核工况，对暴雨工况下边坡采用地勘报告提供的饱和抗剪强度进行计算。其中路基安全系数取值遵循以下原则：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;①与结构重要性及破坏后修复的难易程度相适应，主要考虑与公路等级相联系；</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;②与采用的稳定性分析方法相匹配；</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;③以正常工况控制设计，以非正常工况进行校核设计。</p><p>（2）边坡安全系数判别标准</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;对边坡的稳定性分析评价，边坡的稳定性安全系数值参考《公路路基设计规范》（JTG D30-2015）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）等规范的要求，结合边坡稳定性分析既有经验综合确定。具体确定过程如下：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;①稳定分析的工况、内容</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本次边坡稳定性计算考虑以下两种工况：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;A.正常工况：边坡处于天然状态下的工况。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;B.非正常工况Ⅰ：边坡处于暴雨或连续降雨下的工况。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;②根据《公路路基设计规范》（JTG D30-2015），综合考虑且根据现场的宏观判断，路堑挖方边坡按照正常工况下稳定安全系数大于1.30、非正常工况Ⅰ稳定安全系数大于1.15进行控制。</p><p>（3）岩土物理力学参数选取</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308334751812.png" alt="image.png" width="447" height="245" style="width: 447px; height: 245px;"/></p><p>3.3边坡稳定性计算</p><p>（1）清方后稳定性计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据计算结果，最不利滑动面为二、三、四级边坡一同整体滑动，稳定系数为0.76，剩余下滑力为625.51kN/m，剩余下滑力倾角为10.11°，二级边坡单级区域稳定系数为0.89，剩余下滑力89.66KN/m，剩余下滑力倾角为8.19°，三级边坡单级区域稳定系数为0.89，剩余下滑力88.90KN/m，剩余下滑力倾角为8.63°，二、三级边坡区域整体稳定系数为0.76，剩余下滑力361.86kN/m，剩余下滑力倾角为11.25°，由于岩体遇水后强度降低很多，暴雨工况下最不利稳定系数更小，因此应对二级、三级边坡均进行预应力锚杆框架梁防护，采用有限元进行校核天然工况，计算结果为稳定系数Fs=0.79，相较极限平衡法稍大，基本一致，满足要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308528137107.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308541583105.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">GEO5和Optum G2对清方后的边坡稳定性计算结果</p><p>（2）支护后稳定性计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据《公路路基设计规范》（JTG D30-2015）及稳定性试算综合确定预应力锚杆设计锚固力不小于500kN/m，结合潜在滑动面深度和抗拉抗拔计算，二、三级坡预应力锚杆自由段长度取13m，锚固段长度取6m。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;经计算，加固后高边坡正常工况下稳定系数为1.37＞1.30，暴雨工况下稳定系数为1.22＞1.15，满足设计要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308582276446.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加固后天然工况计算结果</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724308601474414.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加固后暴雨工况计算结果</p><p><strong>4总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 本项目是路堑边坡开挖过程中因变形而进行的高边坡治理设计。一级坡维持原设计1:1坡率，对坡顶开挖宽平台后做10cm混凝土硬化，搭配平台排水沟，对一级坡采用厚层基材喷射植被防护，由于平台宽9.0m且平台硬化，上部边坡与一级边坡互不影响，暴雨期雨水无法进入边坡后缘，稳定性高，方案优势明显，清坡后二级坡与三级坡坡率为1:1，并施打预应力锚杆框架梁，起到固脚强腰作用，由于岩质边坡较为破碎，采用压力分散型锚杆。顶部粉质粘土层设计坡率为1:1.25，采用人字形骨架植草防护。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;经反分析计算，得到变形体在天然工况及连续暴雨工况下的物理力学参数，支护加固前天然工况下稳定系数为0.76，设置预应力锚杆框架梁后天然工况下稳定系数为1.37＞1.30，暴雨工况下稳定系数为1.22＞1.15，满足设计要求。</p>

<p>使用模块：GEO5地基固结沉降分析</p><p><strong>1 工程地质条件</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据补充勘察资料，本项目地层总共分4个地层，从上往下分别为填土、淤泥质粉质黏土、粉质黏土层、强~中风化石灰岩。分层描述如下：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;①层混凝土层（Q₄^ml）：灰、以混凝土为主，内含钢筋。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;②层填土（Q₄^ml）：杂色、灰褐色，湿。主要成分以可塑状粉质黏土为主，局部含有少量碎石，该层有大量水泥浆分布。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;③层淤泥质粉质黏土（Q₄^al+pl）：青灰色，饱和，软塑状态，局部有粉砂夹层，含贝壳残积物，该层局部含水泥浆。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;③₁层粉质黏土（Q₄^al+pl）：青灰色，湿，可塑～硬可塑状态，含有粉土及粉砂，自上而上递增。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;④₁ 层强风化石灰岩（∈）：灰白色、灰褐色，泥晶结构，岩芯呈碎块状、砂砾及碎屑状，含方解石，岩体破碎～较破碎，该层有多个小溶洞，由粘性土充填，裂隙多，溶蚀现象严重。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;④₂ 层中风化石灰岩（∈）：灰白色、灰褐色，泥晶～微晶结构，中厚～厚层构造，岩芯多呈短柱状及饼状，局部为碎块状，沿层面断开。属下伏基岩层，分布于整个场地。</p><p><strong>2 边界条件</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本项目沉降计算主要包括填土层的压缩沉降、淤泥质粉质黏土的压缩固结沉降和粉质黏土层的压缩沉降。因地区基岩埋深为15~17m，上部设计荷载为120kN/m，附加荷载可传递至基岩层顶以上所有土层。因此基岩层以上所有土层均需考虑压缩沉降。结合项目的设计荷载，地坪的附加荷载按120kpa均布荷载考虑。因场坪上存在50cm的水泥混凝土层，且混凝土层与管桩顶相连。考虑管桩对水泥混凝土层存在一定支撑作用，所以本次计算不考虑混凝土层附加荷载。根据原设计，水泥混凝土场坪底部换填1.5m的砂石土，本次计算予以考虑。</p><p><strong>3 参数选取及建模分析</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本次计算采用GEO5 地基固结沉降分析模块，依据钻孔进行地层建模。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307685651955.png" alt="image.png"/></p><p>加固前参数选取</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307653914933.png" alt="image.png" width="480" height="227" style="width: 480px; height: 227px;"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;经计算，未加固前土层0-6月预压期沉降为38.03cm，6月到10年的沉降为56.23cm，工后沉降为23.71cm，计算结果及固结曲线如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307729273270.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">未加固前计算结果和固结曲线</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;依据项目的加固方案，对场坪区采用压密注浆加固，单孔有效加固直径为50cm，间距为1.0~1.5m，计算按最不利情况1.5m考虑，桩按梅花形布孔，加密注浆深度为10m。考虑注浆加固对填土层效果较好，淤泥质粉质黏土层效果一般。因此本项目可靠的加固深度为6m，6-10m范围的加固效果一般，在后期加固参数选取中体现。</p><p>加固后参数选取</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307769752421.png" alt="image.png" width="462" height="254" style="width: 462px; height: 254px;"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;经计算，加固后土层10年的总沉降为40.88cm，工后沉降为10.21cm，计算结果如下：</p><p style="text-align: center;">各阶段固结度和沉降值表</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307815395530.png" alt="image.png" width="386" height="267" style="width: 386px; height: 267px;"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307836682913.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加固后的计算结果</p><p><strong>4 总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本次项目主要是计算某厂房地基天然和加固后的固结及沉降情况。采用GEO5固结沉降分析模块，建模快捷，可以根据需要设置计算断面，最新版本还可以进行竖向排水砂井的设置。</p>

<p><strong>1 项目背景</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;某矿区地下水污染综合防治工程受甲方委托在矿区勘查工作和收集周边工程建设勘查资料的基础上，遵循地质灾害防治的基本原则，对矿区矿渣堆整形、矿渣堆及堆体两侧坡面护坡、拦渣坝、截排水沟、不稳定边坡支护、危岩清除等防治工程从安全有效性、技术可行性、经济合理性进行论证，提出具有针对性、系统性的最优综合防治工程方案。</p><p><strong>2 工程地质条件</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;针对矿区矿渣堆边坡开展调勘查，共划分8个不稳定斜坡，分别进行坡面稳定性分析评价，通过钻探取样及现场大重度试验及现场2处已经滑移边坡坡面反演综合确定不稳定斜坡物质组成成分为：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;①素填土（角砾为主）：分布于矿区坡面中下部，参数取值天然状态：重度=19.0kN/m3，C=6.0kPa，φ=28.00°，饱和状态：重度=19.6kN/m3，C=0.5kPa，φ=21.00°；</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;②素填土（碎石为主）：分布于矿区坡面上部，参数取值天然状态：重度=19.2kN/m3，C=2.0kPa，φ=31.00°，饱和状态：重度=19.8kN/m3，C=1.2kPa，φ=27.00°；</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;③强风化片岩：分布于矿渣堆下部，厚2-8m，天然单轴抗压强度14MPa，饱和单轴抗压强度10.4MPa；</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;④中风化片岩：分布于强风化基岩下，分布于3-10m以下，天然单轴抗压强度32.62MPa，饱和单轴抗压强度16.54MPa；</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;其岩土体的渗透系数通过钻孔压水试验及现场双环实验确定①层素填土地表矿渣渗透系数值0.14～0.22cm/s，平均值K=0.18cm/s，为强透水性；①层素填土地表覆土渗透系数值2.75×10-5～4.90×10-5cm/s，平均值K=3.83×10-5m/d，为弱透水性；③-1强风化片岩渗透系数值1.29×10-3～7.02×10-3cm/s，平均值K=4.24×10-3cm/s（约72Lu），为中等透水性；③-2中风化渗透系数值2.29～9.38×10-5cm/s，平均值5.44×10-5（约4.6Lu），为弱透水性。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;综合调勘查结果及周边1：5000水文地质调查成果，地下水均为大气降雨补给，主要以矿渣堆素填土及坡面表层粉质粘土的孔隙潜水存在，局部受地形切割出露为下降泉径流；下部基岩裂隙水弱含水性，径流较近，因此综合地下水污染防治效果，本次主要采取对矿渣堆整形加封闭矿渣堆减少降雨入渗为主的方法治理。</p><p><strong>3 斜坡稳定性计算及支护设计</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据不稳定斜坡变形现状，及区内水文地形等特点，分别对不稳定斜坡天然、地震和暴雨工况进行计算。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307340709472.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">1号不稳定斜坡天然工况计算</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307363530498.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">1号不稳定斜坡地震工况计算</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307383469712.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">1号不稳定斜坡暴雨工况计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;对所有8个不稳定斜坡均进行计算后，所有斜坡均处于基本稳定到欠稳定状态，需要进行支护设计。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本次堆积矿渣高度在5m-15m，且矿渣堆主要为强风化片岩，使用加筋土挡墙工程可以有效利用矿渣，且较为经济。加筋土挡墙可以分级台阶做坡度，在面层开展防渗措施。因此本次支护方案采用加筋土挡墙设计。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;考虑到加筋土墙的土工格栅的蠕变、耐久、安装等损失，最终加筋土墙采用双向聚酯（PET）的土工格栅的材料，防腐等级在2-13，它的质控出厂抗拉强度可达400kN/m。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307433901610.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加筋土挡墙设计</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1724307454719014.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">加筋后整体稳定性分析</p><p><strong>4 总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本次项目主要是基于地下水污染防治防渗目的开展的边坡整形消纳支挡工程设计，主要基于前期调查，确定污染来源主要为大气降水淋滤矿渣造成的水污染，未发现有深层基岩泉水出露的条件下，开展边坡稳定性分析，在此基础上进行加筋土挡墙设计。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;GEO5边坡稳定系分析模块可以一个文件分析多种工况问题，减少重复建模操作，加筋土挡墙设计模块支持多级台阶设置，对本设计方案提供了计算支撑。</p>

<p><strong>使用模块：</strong><strong>GEO5</strong><strong>土坡稳定性分析</strong></p><p><strong>一、&nbsp; </strong><strong>项目背景</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;某排土场斜坡表面堆积土体较为松散，排土场边坡整体处于稳定状态，坡度较陡地段存在局部失稳的现象。局部失稳出现在现场实测剖面2处，表现为边坡顶部边缘浅层的土体滑落，土体滑落宽度约45m，高度约15m，坡向301°，坡顶边缘处的最大坡度约35°。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512130485426.png" alt="image.png" width="437" height="292" style="width: 437px; height: 292px;"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;现场调查发现，排土场斜坡表面堆积土体较为松散，在降雨的冲刷及坡顶雨水汇集的作用下，坡面多处存在冲刷沟槽。其中，发育范围最大的一处冲刷沟槽位于排土场东坡，坡高约55m，坡度37°，坡向106°，冲刷沟槽长度约90m，最大宽度8m~10m，最大切割深度10m~12m。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512164238377.png" alt="image.png" width="453" height="296" style="width: 453px; height: 296px;"/></p><p><strong>二、</strong><strong>场地岩土材料</strong></p><p>①弃渣</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本次勘察过程中，在弃渣层共进行了70m的重型圆锥动力触探试验。动探数据显示变异系数达到0.98，说明回填的密实度很不均匀，回填时间短，欠固结，回填时未进行碾压，主要呈松散～稍密状态，局部呈中密～密实状态。坝体、坝基经过碾压后变异系数在0.172，整体夯实后较均匀，稍密状态。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 根据本次勘察及前期勘察资料，并结合该区域的建筑经验综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=100kPa～200kPa，内聚力标准值Ck=6~10kPa，内摩擦角标准值Фk=30°~33°，渗透系数k＞2.0×10-1cm/s。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;碾压后的坝体承载力特征值fak可达180kPa，内摩擦角标准值Фk=33°，变形模量为16MPa。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;筑坝材料为排土场土料，即煤矿剥离的石渣料（碎石料），该石渣料储量很大，足以满足本期10m高的筑灰坝要求。</p><p>②粉质黏土</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;黄褐色、灰褐色，以可塑状态为主。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=6击。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本层取土3件，物理力学性质指标平均值如下：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;天然含水量为28.1%，天然孔隙比为0.824，重度为18.8kN/m3，饱和度为92.8%，液限为34.3%，塑限为20.8%，塑性指数为13.5，液性指数为0.54；直剪试验：内摩擦角为18.9°，内聚力为19.8kPa，压缩系数a1-2为0.38MPa-1，压缩模量为5.1MPa。属可塑状态中等压缩性土。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据该层土的物理力学性质指标，并结合已有资料及标准贯入试验击数（N=6），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=150kPa。</p><p>③黏土</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;可塑～硬塑状态，分布在泥岩、泥质砂岩顶部，为基岩风化形成的残积土层。本次勘测中，在该层进行了3次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=11击。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=11），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=220kPa。</p><p>④泥岩</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本层以泥岩为主，部分地段夹泥质砂岩层，勘察范围内呈全风化状态。本次勘测中，在该层进行了4次标准贯入试验，经修正后的锤击数（平均值）N=22击。根据当地建筑经验及该层土的标准贯入试验击数（N=22），综合推荐本层土的地基承载力特征值fak=260KPa。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;岩土材料指标如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512254244701.png" alt="image.png" width="469" height="271" style="width: 469px; height: 271px;"/></p><p><strong>三、分析工况</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据《火力发电厂干式贮灰场设计规程》（DL/T 5488-2014）中的相关条文，坝体应进行沉降计算、抗滑稳定计算，抗震设防烈度为7度及以上地区的坝体应进行抗震分析，必要时考虑渗流的影响。本工程场地地震基本烈度为6度，因此不考虑地震的影响，非正常条件下仅考虑暴雨的影响。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;各工况抗滑稳定安全系数应按表1的规定确定，干灰场抗滑稳定的计算按照正常运行条件、非正常运行条件以及考虑贮灰、暴雨作用划分了不同的计算工况组合。（详见表2）</p><p style="text-align: center;">表1&nbsp; 平原干灰场挡灰堤设计标准</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512317855355.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据可行性研究报告，灰场总容积约为1.3×107m3。根据表2平原干灰场挡灰堤设计标准，确定灰堤的设计等级应为二级。内、外坡正常运行条件下抗滑稳定安全系数K均为1.15，非常运行条件抗滑稳定安全系数K为1.00。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本项目无需考虑渗流和调洪水位，故对坝体、排土场原始边坡、排土场+坝体进行正常运行条件和考虑暴雨的非常运行条件下的稳定性计算与分析。（见表2）</p><p style="text-align: center;">表2&nbsp; 干灰场边坡抗滑稳定计算工况表</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512401954662.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>稳定性分析</strong></p><p>工况1：排土场+未贮灰</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 :&nbsp; Fa =10754.03 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 :&nbsp; Fp = 26536.15&nbsp; kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2276413.66&nbsp; kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 5617171.42&nbsp; kNm/m</p><p>安全系数 = 2.47 &gt; 1.15。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512477425829.png" alt="image.png"/></p><p>工况2：排土场+贮灰</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 :&nbsp; Fa = 11986.31 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 :&nbsp; Fp = 29521.04 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2746662.31&nbsp; kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 6764746.44&nbsp; kNm/m</p><p>安全系数 = 2.46 &gt; 1.15。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512516751462.png" alt="image.png"/></p><p>工况3：排土场+未贮灰+暴雨</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 :&nbsp; Fa = 11472.25 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 :&nbsp; Fp = 23401.98 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2428445.61&nbsp; kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 4953731.64&nbsp; kNm/m</p><p>安全系数 = 2.04 &gt; 1.00。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512552188940.png" alt="image.png"/></p><p>工况4：排土场+贮灰+暴雨</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡稳定性验算 (瑞典法(Fellenius))</p><p>滑面上下滑力的总和 :&nbsp; Fa = 12806.02 kN/m</p><p>滑面上抗滑力的总和 :&nbsp; Fp = 26057.66 kN/m</p><p>下滑力矩 : Ma = 2934499.20&nbsp; kNm/m</p><p>抗滑力矩 : Mp = 5971113.16&nbsp; kNm/m</p><p>安全系数 = 2.03 &gt; 1.00。</p><p>排土场边坡在此工况下满足稳定性要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697512588816756.png" alt="image.png"/></p><p><strong>五、</strong><strong>&nbsp;</strong><strong>总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 按照规范要求，灰厂稳定性涉及多工况分析，通过GEO5软件建模，不需要多工况重复建模，在一个文件中即可实现不同工况的验算，操作方便快捷，也便于计算源文件的管理。</p>

<p><strong>使用模块：</strong><strong>GEO5</strong><strong>悬臂式挡土墙设计</strong></p><p><strong>一、</strong><strong>项目背景</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本加固设计服务范围为东北某中学实验楼北侧西段挡土墙，挡墙上部建有换热站，换热站为单层砖混结构，梭形钢屋架，槽板屋盖，现为使用状态；挡土墙南侧距离学校实验楼2.7m左右。挡土墙总长度约25.0m。既有挡土墙为毛石挡土墙，挡土墙表面勾缝已基本脱落，毛石间砂浆已基本无粘结强度，砂土从石缝间流出，局部有块石脱落现象，挡墙中部外鼓约200mm，该段挡土墙处于极限平衡状态。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;毛石挡土墙一般采用锚杆格构式加固、增加墙体厚度加固、墙后注浆加固等方式，虽然每种方案均具有一定的优势，但也有自身的缺陷。本工程因为对噪声的控制严格、且墙底施工空间狭小、墙顶无施工空间，故，上述加固方案均难以实施。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;为保证学校学生的正常学习生活，宜选用施工噪声较小的加固方案，且要兼顾施工作业面狭小的因素，故采用墙前扶壁式挡土墙对既有毛石挡土墙进行加固。</p><p><strong>二、</strong><strong>场地环境条件</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; 为了解挡土墙场地地质条件，现场布设了3个钻孔，1#、2#勘察孔布置于挡土墙底，3#勘察孔布置于墙顶以外3.5m处。其中1#孔：0~0.90m为杂填土，0.9~1.70m为中风化砂岩砂岩。2#孔：0~2.60m为杂填土，2.60~3.50m为碎石土，3.50~3.80m为中风化砂岩。3#孔：0~3.10m为杂填土，3.10~3.80m为硬可塑粉质黏土，3.80~4.70m为全风化砂岩，4.70m~5.50m为强风化砂岩，5.50~5.90m为中风化砂岩。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本区属季节性冻胀区，标准冻结深度为1.20m，最大冻深1.49m。标准冻结深度范围内①杂填土应按具有冻胀性考虑，冻胀类别属弱冻胀，冻胀等级为II级；②粉质粘土，冻胀类别属强冻胀性，冻胀等级为III级。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;场地基本烈度7度，抗震设防烈度为7度。设计基本地震加速度值0.10g，特征周期为0.35s。设计地震分组为第一组，建筑场地类别为Ⅱ类。</p><p><strong>三、</strong><strong>设计方案</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;采用墙前扶壁式挡土墙设计，对既有毛石挡土墙中的砂浆层风化严重，扶壁式挡土墙施工前应将毛石挡土墙中破碎砂浆层剔除后并采用高压水枪冲洗，然后用M15砂浆对缝隙填充密实；待砂浆达到设计强度的75%后，方可进行新增扶壁式挡土墙的施工。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511580376205.png" alt="image.png" width="500" height="286" style="width: 500px; height: 286px;"/></p><p style="text-align: center;">挡土墙加固立面展开图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511614146821.png" alt="image.png" width="453" height="319" style="width: 453px; height: 319px;"/></p><p style="text-align: center;">挡土墙加固剖面图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511664767242.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; 1-1剖面挡土墙立板及底板配筋图&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 2-2 剖面挡土墙立板及底板配筋图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511694516097.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">3-3 剖面挡土墙立板及扶壁配筋图</p><p><strong>四、</strong><strong>设计成果分析验算</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;采用南京库仑GEO5岩土设计分析软件，对墙前扶壁式挡墙进行计算，挡墙倾覆滑移稳定性，承载能力，截面强度验算及整体稳定性均满足要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511726945639.png" alt="image.png" width="485" height="266" style="width: 485px; height: 266px;"/></p><p style="text-align: center;">墙前扶壁悬臂式挡墙模型<br/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511753721200.png" alt="image.png" width="467" height="282" style="width: 467px; height: 282px;"/></p><p style="text-align: center;">地基承载能力验算结果</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511777932917.png" alt="image.png" width="492" height="270" style="width: 492px; height: 270px;"/></p><p style="text-align: center;">截面强度验算结果</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511804827143.png" alt="image.png" width="517" height="288" style="width: 517px; height: 288px;"/></p><p style="text-align: center;">外部稳定性验算结果</p><p><strong>五、</strong><strong>施工效果</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;病害挡土墙加固前及加固后的现场照片。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511839704843.png" alt="image.png" width="284" height="354" style="width: 284px; height: 354px;"/>&nbsp; &nbsp; &nbsp;&nbsp;<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511977127957.png" alt="image.png" width="290" height="354" style="width: 290px; height: 354px;"/></p><p><br/></p><p><strong>六、总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;现行的岩土设计软件，多数无法进行墙前扶壁式挡土墙的设计计算，但是南京库仑GEO5的悬臂式挡土墙设计模块有这个模型，而且操作简单，试算结果和预估结果大致吻合。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;项目竣工后，经历了下半年的雨季及冬季的考验，挡土墙未发生变形，保证了墙顶锅炉房、墙底实验楼的安全，确保了供暖公司的正常运营和学校的学习生活，达到了良好的加固效果，证明了本墙前扶壁式加固毛石挡土墙方案选型的正确，为挡土墙加固提供了实践经验，同时也验证了GEO5软件的准确性和可靠性。</p>

<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计</strong></p><p><strong>一、&nbsp; </strong><strong>项目背景</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;拟建项目为道路边坡支护工程。道路北侧为拟建水库，规划水库岸坡距离道路路肩最近约8.38m，岸坡建成后标高为108.5m，坡比为1:4；为施工水库，K0+740~K1+007 段已进行放坡开挖；该段道路路肩标高为117.7~118.6m。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;支护范围：K0+660~K1+007临湖侧（道路北侧）</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡高度：10~12m</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;地质条件：将勘探深度范围内的地层划分为5个工程地质层，自上而下分别为：①素填土（Q₄^ml），平均厚度为2.48m；②粉质粘土（Q₄^al+pl）可塑，局部分布，平均厚度为5.01m；③粉质粘土（Q₄^al+pl）场地均有分布，平均厚度为6.59m；④强风化泥质砂岩（K₂z）岩体破碎，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级，平均厚度为3.89m；⑤中风化泥质砂岩（K₂z），岩体较完整，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;特殊要求：道路边坡支护结构不侵占库岸边线</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;安全等级：一级</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511212460799.png" alt="image.png"/></p><p><strong>二、</strong><strong>设计方案</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;综合考虑地质、环境、边坡高度等诸方面因素，本着“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则，临湖侧边坡采用桩板墙方案：桩顶4m进行1:1放坡，坡体采用加筋格栅加固，坡面进行生态绿化；抗滑桩桩径1.4m，间距3m，桩长18m，进入中风化泥质砂岩层。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511251723472.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡支护平面图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511265328824.png" alt="image.png" width="480" height="233" style="width: 480px; height: 233px;"/></p><p style="text-align: center;">边坡支护典型剖面图</p><p><strong>三、</strong><strong>设计成果分析</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;采用GEO5边坡稳定性验算 (毕肖普法(Bishop))结果显示：安全系数 = 1.48 &gt; 1.35 边坡稳定性满足要求。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511389326134.png" alt="image.png" width="487" height="261" style="width: 487px; height: 261px;"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;抗滑桩验算结果显示：最大位移53.2mm；岩石地基横向承载力满足要求；弯矩最大值=1221.20kNm/m， 剪力最大值= 262.71kN/m，主筋为32根直径28mm，剪力筋为直径10mm，间距200mm。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511416476893.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697511429938627.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;该项目为库岸边坡治理设计，分析过程考虑库水位、坡顶超载的影响，支护设计采用抗滑桩+加筋土的联合支挡形式。通过GEO5软件能快速实现建模计算，方便工程师对设计方案进行评估和验证。</p>

<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩</strong></p><p><strong>一、</strong><strong>项目背景</strong><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;因场地重大基础设施建设，某输变电线路通道受限，某塔位须立于深厚人工填土边坡上。该人工填土边坡位于西部某大河北岸，边坡纵向长70m，高28-35m，坡顶宽100m，坡脚宽80m，整体坡度28°，坡脚和东侧边缘为已建重力式挡墙。根据平面布置，拟建塔位位于边坡东北角近坡顶区域。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;据现场调查，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。经详细勘察及计算分析，在天然工况和暴雨工况下该边坡处于欠稳定状态，地震工况下处于不稳定状态，需对该人工填土边坡采取治理措施。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697505810307040.png" alt="image.png" width="446" height="278" style="width: 446px; height: 278px;"/></p><p style="text-align: center;">塔位场地侧摄影像图</p><p><strong>二、</strong><strong>边坡稳定性定性评价</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据多次踏勘现场情况进行对比，拟建塔位附近区域的填土边坡已发生明显固结沉降变形，局部区域的表层有下滑变形痕迹，坡脚和东侧挡墙未见变形痕迹。固结沉降变形主要表现为坡顶的混凝土路面、硬化地面和坡顶混凝土输送中心的重力式挡墙开裂，排水沟开裂，分级马道开裂下沉，框格梁开裂，正六边形砼块破裂，土体与框格梁脱离、脱空，以及植草坡面开裂、下错等。边坡坡脚和侧面挡墙未见开裂、倾斜和滑移等变形，坡体无整体蠕滑迹象。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;综上所述，该人工填土边坡尚未经历雨季，在目前的状态下，局部产生固结沉降变形，坡体表层松散土体局部蠕滑，无整体变形迹象。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697505860210554.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">塔位附近的坡面填土表层蠕滑</p><p><strong>三、</strong><strong>计算工况和参数选取</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据边坡失稳特征及可能出现的各种载荷情况，计算中主要考虑降雨、地震等因素。参照《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版)，工程区地震基本烈度为Ⅷ度，地震动峰值加速度为0.30g，综合水平地震系数取0.075。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本工程防治工程安全等级为Ⅰ级，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）表5.3.2规定，计算工况确定如下：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;Ⅰ工况——天然工况，安全系数取1.35。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;Ⅱ工况——暴雨工况，安全系数取1.25。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;Ⅲ工况——地震工况，安全系数取1.15。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本次边坡稳定性计算中所采用的有关岩土物理力学参数，根据场区边坡勘察的室内外试验成果、反演法计算结果、地区工程经验、边坡变形现状、边坡的时间效应等因素，综合按自然状态（工况Ⅰ）、暴雨状态（工况Ⅱ）和地震状态 (工况Ⅲ）推荐选用。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697505977877909.png" alt="image.png"/></p><p><strong>四、</strong><strong>天然边坡稳定性评价</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据计算模型和计算参数，在采用圆弧法计算边坡稳定性时，主要采用GEO5岩土软件的“土质边坡稳定分析”模块，分析边坡在天然工况、暴雨工况和地震工况下的最不利滑动面和稳定性。本次主要针对与拟建铁塔所在位置密切相关的最不利剖面7-7’和8-8’进行计算，计算结果如下表。</p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506080619100.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（7-7’剖面，地面超载F=2×400kN）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506107310719.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡圆弧法稳定性计算成果统计表（8-8’剖面）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506138301038.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506158571092.png" alt="image.png" width="488" height="277" style="width: 488px; height: 277px;"/></p><p style="text-align: center;">边坡整体失稳计算简图（7-7’剖面，暴雨工况，Fs=1.01）<br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;以上计算表中的剩余下滑力为坡体整体滑动时的剩余下滑力，由于铁塔位于近坡顶区域，铁塔所在位置的剩余下滑力与上表中的剩余下滑力会有差异。参照现场踏勘调查与定性分析，考虑现有挡墙的作用，该边坡在天然状态（无超载条件）下处于基本稳定，在暴雨状态下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。</p><p style="text-align: center;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;当考虑超载时，该边坡在天然状态（可变超载为2×400kN条件）下处于基本稳定，坡顶超载对边坡整体稳定性影响较小，在暴雨工况下处于欠稳定，在地震工况下处于不稳定，需采取治理措施。</p><p><strong>五、</strong><strong>支护方案设计</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据勘查结果，参考类似工程治理的经验教训，经过多次评审比选，为保证输电线路长期运行安全，综合边坡的调查和稳定性分析结果、现场的交通、场地条件、施工工期和施工安全等，提出了2种边坡治理方案，方案一：三排圆形抗滑桩+截排水沟；方案二：一排圆形抗滑桩+清方+截排水沟。下面将分别叙述。</p><p><strong>方案一：三排圆形抗滑桩</strong><strong>+</strong><strong>截排水沟</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据现场地形条件和勘察成果，结合铁塔所在位置，采用三排共计17根抗滑桩进行边坡治理，第一排抗滑桩位于坡顶塔位上坡侧，共7根，第二排抗滑桩位于塔位A腿上方、BD腿下方的马道，共6根，第三排抗滑桩位于A腿下坡侧的马道，共4根。桩间距均为5m。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506215274951.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506240893766.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506264838097.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">7-7’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506294293897.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下整体稳定性计算简图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506313503760.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第一排下坡侧）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506331953545.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">8-8’剖面暴雨工况下局部稳定性计算简图（第二排下坡侧）</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;通过以上计算可得，设置抗滑桩后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。</p><p><strong>方案二：一排抗滑桩</strong><strong>+</strong><strong>清方</strong><strong>+</strong><strong>截排水沟</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;该方案是在坡顶处布置一排抗滑桩，桩长为27m，桩径为2.8m，桩中心间距5m，共计10根抗滑桩。桩下坡侧铁塔基础附近采用部分挖方，挖方后在抗滑桩悬臂段挂桩间挡土板，清方区域的挖方量约1.0万m³。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506384203723.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况下整体稳定性计算简图（清方后）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697506404474775.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况下局部稳定性计算简图（清方后）<br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;通过以上计算可得，坡顶设置抗滑桩并清方后，边坡整体稳定性和局部稳定性均满足要求。</p><p><strong>六、总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对西部地区某输变电塔基边坡进行了分析和计算，验证设计提出的两种方案，建模速度快，解决了多工况计算问题，为项目的实施提供了技术支撑。</p>

<p><strong>使用模块：GEO5土质边坡稳定性分析、抗滑桩</strong><br/></p><p><strong>一、&nbsp;</strong><strong>项目背景</strong><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;项目高边坡出露岩性为泥质砂岩，岩性软弱且节理发育，开挖后高边坡稳定性较差，防护难度较大。原设计在高边坡第3级平台位置设置卸载平台，卸载平台横向宽约170m，对平台以上标高进行开挖卸载。因标段内以缺方为主，将卸载平台范围内设置为取土场。但由于项目征地困难，原设计方案难以实施，因此在征地范围内对原设计方案进行调整。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418170606020.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">边坡原设计防护型式</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418203729896.png" alt="image.png" width="434" height="315" style="width: 434px; height: 315px;"/></p><p style="text-align: center;">工程地质剖面图</p><p><strong>二、</strong><strong>边坡工程地质条件</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;高边坡段场地覆盖层主要为为第三系泥质砂岩具体工程地质特性分述如下：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;①₁全风化泥质砂岩：黄褐色，原岩风化强烈，结构构造已破坏，局部具高岭土化。岩芯呈土状，含原岩风化残块，揭露厚度为2.20～2.80m，土石等级为Ⅲ级硬土。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;①₂.强风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，手掰易断，局部具高岭土化。岩芯多呈短柱状、块状；揭露厚度为13.20～17.80m，土石等级为Ⅳ级软石。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;①₃中风化泥质砂岩：红褐色，泥质砂质结构，层状构造，岩质极软，局部具高岭土化。岩芯呈柱状、短柱状，天然抗压强度0.4～1.6MPa；未揭穿，土石等级为Ⅳ级软石。</p><p style="text-align: center;">边坡稳定性计算参数表</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418298136024.png" alt="image.png"/></p><p><strong>三、设计方案</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本工况进行了三种方案设计，分别是方案1：分级开挖+分级锚固、方案2：方形桩板墙+分级加固和方案3：圆形桩板墙+分级加固，每种方案分别进行了加固前和加固后的天然、暴雨情况分析，其中天然工况安全系数按1.25控制，暴雨工况安全系数按1.15控制。</p><p><strong>设计方案</strong><strong>1</strong><strong>：分级开挖</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;结合边坡的地形和稳定坡率，对边坡采用1:1.0进行开挖，边坡最大开挖高度为4级边坡，每级坡高8m，1、3级坡顶平台宽度为2m，第2级坡顶平台宽度为12m，1-4边坡坡率为1:1.0。</p><p><strong>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡防护方案：</strong>因开挖后边坡稳定性较差，边坡的防护方案以锚杆框架、锚索框架加固为主。根据开挖断面，边坡的1-4级均处于强风化层。边坡第1-3采用锚索框架+植生袋绿化，边坡锚固选取中风化层作为锚固层，结合中风化层深度，边坡第1-3级锚索长度分别为26m、28m、32m。第4级采用锚杆框架，锚固段深入强风化层，锚固深度12m。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.15，暴雨工况下的稳定性系数达0.98，均不满足规范要求。经过加固后的天然工况下的稳定性系数为1.35，暴雨工况下的稳定性系数达1.17，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418357520663.png" alt="image.png" width="478" height="261" style="width: 478px; height: 261px;"/></p><p><br/></p><p>（1）边坡开挖防护前</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418394164409.png" alt="image.png" width="443" height="287" style="width: 443px; height: 287px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.15&lt;1.25，不满足规范要求</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418463342961.png" alt="image.png" width="441" height="278" style="width: 441px; height: 278px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98&lt;1.15，不满足规范要求</p><p>（2）边坡开挖防护后</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418592805739.png" alt="image.png" width="436" height="296" style="width: 436px; height: 296px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.35&gt;1.25，满足要求</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418624205272.png" alt="image.png" width="437" height="285" style="width: 437px; height: 285px;"/></p><p style="text-align: center;">&nbsp;暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.17&gt;1.15，满足要求</p><p><strong>设计方案</strong><strong>2</strong><strong>：方形桩板墙</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;考虑本项目边坡岩性为泥质砂岩，坡体内发育顺向结构面，边坡开挖过程中坡表可能发生浅层滑塌。分级开挖和防护难度较大。设计考虑采用桩板墙进行预加固。</p><p><strong>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡防护方案：</strong>边坡第1级采用方形桩板墙预加固，尽可能减少路堑边坡开挖。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固，为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07，暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418894101495.png" alt="image.png" width="485" height="264" style="width: 485px; height: 264px;"/></p><p>（1）边坡开挖防护前</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697418946200929.png" alt="image.png" width="424" height="295" style="width: 424px; height: 295px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.07&lt;1.25，不满足规范要求</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419373702575.png" alt="image.png" width="424" height="303" style="width: 424px; height: 303px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=0.98&lt;1.15，不满足规范要求</p><p>（2）边坡开挖防护后</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419418576124.png" alt="image.png" width="424" height="310" style="width: 424px; height: 310px;"/></p><p style="text-align: center;">天然工况：边坡稳定性系数Fs=1.39&gt;1.25，满足要求</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419469392686.png" alt="image.png" width="428" height="302" style="width: 428px; height: 302px;"/></p><p style="text-align: center;">暴雨工况：边坡稳定性系数Fs=1.18&gt;1.15，满足要求</p><p>（3）抗滑桩验算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;由于暴雨工况下更为不利，此处仅暴雨工况下抗滑桩验算结果。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419520352850.png" alt="image.png" width="344" height="310" style="width: 344px; height: 310px;"/></p><p style="text-align: center;">桩身锚索加固</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419562433346.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">抗滑桩位移、土压力分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419581941910.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面强度分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419609566154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面配筋验算</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419624408128.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">锚索验算</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419636524582.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">挡板配筋验算</p><p><strong>设计方案</strong><strong>3</strong><strong>：圆形桩板墙</strong><strong>+</strong><strong>分级锚固</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;考虑方形桩成孔施工困难较大，需采用人工挖孔桩，施工危险性较大。设计考虑采用机械成孔方式做圆形抗滑桩。</p><p><strong>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;边坡防护方案：</strong>边坡第1级采用圆形抗滑桩进行预加固，机械成孔施工效率较高。为提高抗滑桩体稳定性，在距离桩顶1m和3m位置分别设置1孔锚索。桩顶往上按8m分级放坡，坡率为1:1.0，坡顶上第1级边坡采用锚索框架+植生袋绿化加固。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;采用不平衡推力法（隐式），按最大下滑力搜索最薄弱滑面，经计算后，边坡加固前的天然工况下的稳定性系数为1.07。暴雨工况下的稳定性系数为0.98，均不满足规范要求。经过抗滑桩（桩身抗滑承载力为3000kN）加固后的天然工况下的稳定性系数为1.39，暴雨工况下的稳定性系数达1.18，满足规范要求，边坡的防护方案可行。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419698900875.png" alt="image.png" width="501" height="268" style="width: 501px; height: 268px;"/></p><p style="text-align: center;">方案三典型设计图</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;由于圆形抗滑桩土坡模块计算与方形桩板墙一致，故这里仅对圆形抗滑桩验算部分进行展示。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419738319154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">截面配筋验算</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1697419748654329.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">挡板配筋验算</p><p><strong>四、总结</strong></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;考虑到项目缺土，以及综合考虑造价等因素，最终方案选择方案1：分级开挖+分级加固方案，并且要求现场开挖一级、防护一级。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;结合GEO5土质边坡稳定分析、抗滑桩验算模块，对中部地区某处高边坡变更设计进行了分析和计算，很好的解决了设计问题，为设计方案提供了依据，取得满意结果，最终方案已指导现场顺利施工。</p>

<p style="text-align: left;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;在深基坑分析计算中，水平反力系数的取值对于围护结构的变形影响较大，国内项目一般按照规范采用m法、K法取值，海外项目根据选取规范不同方法也各异，比如欧标采用施密特法（Schmitt）或者查德森法（Chadeisson），法标采用梅纳法（Menard）。本文以实际案例介绍梅纳法在深基坑分析中的应用。</p><p>1、梅纳法介绍</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;该方法基于旁压试验的测量结果，得到计算土的水平反力系数的表达式为：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379438139743.png" alt="image.png" width="190" height="57" style="width: 190px; height: 57px;"/></p><p>其中：</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;E_M为旁压模量，单位MPa；</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;a为以固支结构底端深度为依据的特征长度，根据Menard假设，位于坑底以下2/3结构嵌固深度处 [m]，可参考下图截图示意：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379458959045.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;α为岩土流变系数，针对不同土体，该系数的取值建议如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379480695468.png" alt="image.png" width="370" height="74" style="width: 370px; height: 74px;"/></p><p>2、计算所需参数指标</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;根据梅纳法的定义，计算水平反力系数主要需要旁压模量和岩土流变系数两个参数，这两个参数，在按照法标执行的勘察项目中都能获取，例如本案例：</p><p><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379505216984.png" alt="image.png"/></p><p>3、基坑分析计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;第一步根据勘察资料，导入不同深度旁压模量数据</p><p><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379530722287.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;第二步在岩土材料参数中输入土体常规指标以及流变系数</p><p style="text-align: left;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379555842134.png" alt="image.png" width="364" height="333" style="width: 364px; height: 333px;"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;第三步按照常规基坑分析方法分部开挖、添加支撑结构。</p><p><br/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;最后得到该基坑开挖计算的变形和土压力计算结果如下：</p><p><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379590858542.png" alt="image.png"/></p><p>围护结构受力如下：</p><p><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1679379606765122.png" alt="image.png"/></p><p><br/></p>

<p>1、项目基本信息</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;某厂区边坡高约30m，长约120m，上部为第四系覆盖层，其中地表为一层人工填土；下部为强-中风化砂岩，岩体结构完整。该边坡天然工况设计安全系数取1.3，稳定性计算考虑了地下水位。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633740456857383.png" alt="image.png"/></p><p>2、岩土材料信息</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;场地内出露8种岩土材料，水上水下抗剪强度指标取值相同。</p><table align="center" interlaced="enabled"><tbody><tr class="ue-table-interlace-color-single firstRow"><td height="0" width="33" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>编号</p></td><td width="98" height="0" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>岩土材料名称</p></td><td width="60" height="0" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>内摩擦角（°）</p></td><td width="71" height="0" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>黏聚力（kPa）</p></td><td width="80" height="0" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>天然容重（kN/m³）</p></td><td width="87" height="0" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>饱和容重（kN/m³）</p></td><td height="0" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>水平反力系数（MN/m⁴）</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-double"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>1</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>填土</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>10.2</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>19</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>18.5</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>19.3</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>m=8</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-single"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>2</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>2-1粘土</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>12.1</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>34</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>19.4</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>21.1</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>m=15</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-double"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>3</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>2-4粉质粘土</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>8.6</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>29</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>19.7</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>20.3</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>m=20</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-single"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>4</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>2-2粉土</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>15</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>10</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>18.6</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>19.3</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>m=16</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-double"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>5</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>3-3粉质粘土</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>11.8</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>38</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>19.7</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>20.3</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>m=25</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-single"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>6</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>4-1碎石土</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>25</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>8</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>20.5</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>21.1</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>m=30</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-double"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>7</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>5-1砂岩</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>49</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>4200</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>23.8</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>24.4</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>K=200</p></td></tr><tr class="ue-table-interlace-color-single"><td width="11" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>8</p></td><td width="98" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>5-2砂岩</p></td><td width="60" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>51.9</p></td><td width="71" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>5060</p></td><td width="80" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>26.1</p></td><td width="87" align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;"><p>26.3</p></td><td align="center" valign="middle" style="border-width: 1px; border-style: solid;" width="98"><p>K=300</p></td></tr></tbody></table><p>3、边坡稳定性分析</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;采用不平衡推力法（隐式解），自动搜索最危险滑面，得到天然边坡安全系数为1.27，不满足设计安全系数要求，决定采用抗滑桩支挡。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633740650180052.png" alt="image.png"/></p><p>4、抗滑桩设计</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;采用单排桩径2.4的圆桩，桩间距取4m，桩长15m，最大抗滑承载能力取1000KN。关于抗滑承载能力Vu的意义和取值方法可参考链接《<a href="https://wen.kulunsoft.com/article/365">如何正确预估最大抗滑承载力Vu</a>》。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633740703653383.png" alt="image.png" width="452" height="237" style="width: 452px; height: 237px;"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;加入抗滑桩后，边坡稳定性系数提高到1.41，抗滑桩处滑面距离地表8.43m，相对于总长15m的抗滑桩，滑动面位置较深。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633740748131821.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;当滑面较深，地表又是大范围填土时，可以考虑采用埋入式抗滑桩进行设计，以节约总造价。但埋入式抗滑桩需要解决两大问题，一是顶部滑体是否会发生越顶破坏，二是埋入式抗滑桩的推力分布不好确定，则不方便进行抗滑桩的结构分析。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本案例通过联合使用GEO5土坡模块和抗滑桩模块，给出了一种解决以上两大问题的方案。</p><p>5、不同埋入深度抗滑桩验算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;分别按桩埋入地下2m、3m和4m进行分析。</p><p>5.1、埋入地下2m，桩长13m</p><p>（1）整体稳定性分析<br/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633740814231872.png" alt="image.png"/></p><p>（2）顶部越顶分析</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;在抗滑桩桩身上设置限制线，然后采用自动搜索的方法搜索桩顶最危险滑面，此时搜索出的滑动面不会穿过抗滑桩，下同。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633740857628584.png" alt="image.png"/></p><p>5.2、埋入地下3m，桩长12m</p><p>（1）整体稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633740881384351.png" alt="image.png"/></p><p>（2）顶部越顶分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633741923241059.png" alt="image.png"/></p><p>5.3、埋入地下4m，桩长11m</p><p>（1）整体稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633741945837395.png" alt="image.png"/></p><p>（2）顶部越顶分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633741969805061.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;由上可见，当抗滑桩埋入地下2m和3m时，整体稳定性和桩顶坡体的局部稳定性均满足设计安全系数要求。但当抗滑桩埋入地下4m时，桩顶坡体的稳定性系数小于设计安全系数，不满足要求。因此，对于该案例，采用抗滑桩埋入地下3m进行设计。</p><p>6、埋入式抗滑桩结构分析</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;出于保守的角度考虑，埋入式抗滑桩所受推力可以按全长桩计算，当然也有按原分布形式取相应桩长的推力进行分析。本案例采用两种方式，进行对比说明。</p><p>6.1、推力按全长桩计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;当抗滑桩不埋入地下时，得到滑坡推力769.78kN/m，滑体抗力714.07kN/m，地表到滑面深度为8.43m。当埋入3m时，桩顶到滑面深度为5.43m，滑坡推力仍按769.78kN/m考虑，同时将滑体抗力考虑为0。推力分布形式采用三角形，具体参数取值如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633742036227524.png" alt="image.png" width="257" height="220" style="width: 257px; height: 220px;"/></p><p>得到分析结果如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633742098920156.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633742116936942.png" alt="image.png"/></p><p>结构剪力最大值3074.59kN，结构弯矩最大值7923.38kNm，桩顶位移为12.8mm。</p><p>6.2、推力按局部桩长计算</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;当抗滑桩不埋入地下时，桩后按三角形分布的滑坡推力底部数值为182.54kPa，按此分布形式，3m处分布力为64.96kPa，在岩土作用力界面中，选择自定义滑坡推力分布，输入上述分布力。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633742160920495.png" alt="image.png" width="395" height="131" style="width: 395px; height: 131px;"/></p><p>得到分析结果如下：</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633742204894184.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1633742224747463.png" alt="image.png"/></p><p>结构剪力最大值2684.93kN，结构弯矩最大值8046.70kNm，桩顶位移为12.6mm。</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;通过对比发现，两种方式的剪力弯矩略有差异，但桩顶位移差距较小。如果分布形式改为矩形，差别可能会变大，感兴趣的用户可以自行尝试。</p><p>7、总结</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本案例提供了一种依靠极限平衡方法计算埋入式抗滑桩的思路，利用GEO5的土坡模块和抗滑桩模块进行综合分析，既能进行桩顶坡体的越顶验算，也能人为指定埋入式桩的推力大小。对于复杂模型，则可以借助数值分析进行校核。</p><p><br/></p>

<p style="text-align: center;"><strong>某水库黏土心墙堆石坝</strong></p><p><strong>1</strong><strong>工程概况</strong></p><p>大坝坝址选在金沙江水系二级支流掌鸠河上游峡谷河段内，水库总库容484万m3。工程属Ⅱ等大（2）型水库工程，各建筑物均按2级建筑物设计。设计洪水标准为500年一遇，校核洪水标准为5000年一遇。</p><p><strong>2</strong><strong>工程地质</strong></p><p>坝址河床为不对称的U形谷，岸坡陡缓变化大。坝址出露中生代白垩系上统马头山组（K2m）砂岩、白云岩、泥岩、页岩地层，其间有燕山期侵入岩脉穿插。岩层倾向大坝上游偏左岸，倾角10°~16°。坝址发育顺河向、横河向两组结构面，规模较大的有F2断层，从右岸斜穿坝址，断层破碎带宽18~30m，对坝基变形和防渗均有不利影响。两岸卸荷作用强烈。河床覆盖层最厚5.9m，两岸坡脚处有崩塌堆积的孤石、块石夹碎石土、壤土，最大厚度为8.4m。坝址微风化岩体具有弱透水性，可作为大坝防渗的相对不透水层。</p><p>库坝区抗震设防烈度为7度。</p><p><strong>3</strong><strong>结构设计</strong></p><p>工程枢纽由大坝、泄洪隧洞、溢洪道、引水隧洞等建筑物组成。</p><p>大坝为黏土心墙堆石坝，最大坝高77m，坝顶长度249.5m，坝顶宽度10m，坝顶高程2095.00m，上游坝坡在2057.00m高程以上为1：1.8，以下为1：2.2，在高程2057.00m处设戗台，宽24.6m。下游坝坡在高程2080.00m、2063.00m、2042.00m处都设置有3m宽的戗道；高程2063.00m以上坝坡为1：1.75，以下坡度为1：1.85。</p><p>坝壳堆石料，为弱风化石英砂岩、角砾岩、白云岩，强度较高，对岩体中夹有泥岩、页岩及泥质粉砂岩软岩互层，作为堆石料中的细粒料填充。下游设置反滤层两层，厚度为3m。上游坝壳采用堆石填筑，下游高程2042.00~2061.00m之间坝壳，采用风化堆石填筑，其他部位采用堆石填筑。</p><p>对基面中的深潭、狭沟、充泥大裂隙、溶蚀洞穴等进行掏挖，而后回填混凝土。F2断层及岩脉蚀变带做混凝土塞置换，并采取了深孔固结灌浆和3排帷幕。</p><p>盖板固结灌浆孔距、排距均为5m，孔入岩深度为5m。控制标准为透水率q≤5Lu，固结灌浆压力为0.4MPa。</p><p>水库防渗体系由黏土心墙和基础帷幕灌浆构成。心墙防渗体顶高程高于校核洪水位0.42m，顶宽3m，上、下坡均为1：0.25，底部设置1m厚的钢筋混凝土C20盖板。帷幕线沿心墙轴线布设，左岸坝肩向山里延伸50m，右岸坝肩向山里延伸16m，帷幕线水平全长316m。帷幕灌浆孔布设两排，排距1.4m，孔距2m。防渗帷幕为接地式，灌浆孔深入相对隔水层（q≤3Lu）3~5m。帷幕灌浆质量标准透水率q≤3Lu。</p><p>黏土心墙上游设置两层反滤层，厚度为2m，下游设置两层反滤层，厚度为3m。反滤料采用饱和抗压强度大于60MPa、软化系数大于0.65的弱风化白云质石英砂岩加工。心墙防渗料粒径d&lt;0.075mm的颗粒含量为40%~85%，I区反滤层的用料取值范围：0.15mm≤D15≤0.5mm、2.8mm≤D60≤6.8mm、9mm≤D90≤20mm；Ⅱ区反滤层的用料设计取值范围：2.5mm≤D15≤8.5mm、18mm≤D60≤40mm、40mm≤D90≤80mm。通过试验论证，I区反滤料中粒径d&lt;0.075mm的颗粒含量设计控制在8%内，渗透系数k&lt;1x10-3cm／s。</p><p>工程的设计特点是采用爆炸振密方法处理坝基，河床表层砂的平均干密度达1.55g/cm3，孔隙比0.7，相对密度0.68，效果较好。<br/></p><p><strong>4</strong><strong>主要工程量</strong></p><p>大坝主要工程量：坝体堆石体69.07万m2；I区反滤料为5.77万m3；Ⅱ区反滤料为5.79万m2；黏土心墙20.16万m3；块石护坡1.2万m2；大坝总填筑119.76万m3；帷幕灌浆1.77万m。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759684351343.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759726937934.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759707340821.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759715237171.png" alt="image.png"/></p><p><strong>5分析结果</strong></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618760151792282.png" alt="image.png" style="text-align: center; white-space: normal;"/></p><p style="text-align: center;">校核洪水位渗流分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618760169827273.png" alt="image.png" style="text-align: center; white-space: normal;"/></p><p style="text-align: center;">设计洪水位渗流分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618760206842299.png" alt="image.png" style="text-align: center; white-space: normal;"/></p><p style="text-align: center;">正常蓄水位渗流分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759816263154.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">上游边坡稳定性分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759840128851.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">下游边坡稳定性分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759871138722.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">地震工况上游边坡分析结果图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1618759891996630.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">地震工况下游边坡分析结果图</p><p><br/></p>

<p><strong>项目名称</strong>：某泵站基坑双排钢管桩设计</p><p><strong>使用软件</strong>：GEO5深基坑支护结构分析</p><p><strong>项目背景</strong>：该项目为某泵站的基坑支护，基坑开挖深度4.25m，场地出露地层依次为粉土，松散卵石、稍密卵石、中密~密实卵石，计算不考虑地下水作用及场地周边超载。本项目支护考虑采用φ108*5.0的双排微型钢管桩支护，双排桩顶部连梁采用工字钢焊接，前排桩和后排桩桩间距均为1m，双排桩排距为2m，排桩长度为7.25m。采用GEO5深基坑支护结构分析模块，软件自带微型钢管桩型号参数，建模方便，可分析结构内力和变形，并对整体稳定性进行计算。</p><p><strong>软件优势</strong>：GEO5双排桩建模快速，支持用户灵活配置支护结构类型。</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616551192990040.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图1：双排桩支护基坑模型</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616551265570923.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图2：GEO5中双排桩建模</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616551435962353.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图3：钢管桩的输入及材料目录（可选择是否注浆）</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616551593348498.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图4：连梁工字型钢的输入和选择</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616551964131567.png" alt="image.png" width="232" height="220" style="width: 232px; height: 220px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：双排桩结构内力和位移计算结果</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616552152803459.png" alt="image.png" width="402" height="426" style="width: 402px; height: 426px;"/></p><p style="text-align: center;">图6：前排桩弯矩剪力图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616552282999340.png" alt="image.png" width="362" height="421" style="width: 362px; height: 421px;"/></p><p style="text-align: center;">图7：后排桩弯矩剪力图</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616552476384117.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图8：坑底抗隆起稳定性验算</p>

<p><strong>项目名称</strong>：某软土地区填方路堤地基处理设计</p><p><strong>使用软件</strong>：Optum G2</p><p><strong>项目简介</strong>：某道路通过软土地区，路堤坐落于淤泥层上，该区域淤泥层厚度约20m，其下地层分别为淤泥质土和中粗砂，设计采用多种地基处理措施，其中一种为塑料排水板+水泥搅拌桩联合处理方式。塑料排水板伸入下部淤泥质土中，作用是降低填方引起的超静孔隙水压力；水泥搅拌桩直径0.5m，布置于填方路堤下方，起到提高地基承载能力和增强土体综合抗剪强度的作用。采用Optum G2建模方便，排水板采用固定超静孔隙水压力边界条件模拟，水泥搅拌桩可采用线弹性材料或摩尔-库仑材料模拟，既可以分析整个施工过程中的地基变形、超静孔压消散、地基固结，也能实现地基承载能力的评估和地基整体稳定性的计算分析。</p><p><strong>软件优势</strong>：网格自适应，多个工况实现不同计算需求。<br/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616489677709945.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图1：基本计算模型</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616488262176142.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图2：G2中建立模型</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616488367744010.png" alt="image.png"/>&nbsp; &nbsp;</p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616488408867409.png" alt="image.png" width="267" height="54" style="width: 267px; height: 54px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：第一次加载后的竖向位移</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616488555880376.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; <img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616488577479261.png" alt="image.png" width="260" height="59" style="width: 260px; height: 59px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：第一次加载后的超静孔隙水压力分布</p><p><br/></p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616488723410134.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;&nbsp;<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616488746442463.png" alt="image.png" width="248" height="50" style="width: 248px; height: 50px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：长期的竖向位移</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616489135302769.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: left;">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616489155563210.png" alt="image.png" width="250" height="48" style="width: 250px; height: 48px;"/></p><p style="text-align: center;">图6：长期的孔隙水压力分布</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616489237355102.png" alt="image.png"/></p><p>&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;&nbsp;<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616489259594731.png" alt="image.png" width="243" height="56" style="width: 243px; height: 56px;"/></p><p style="text-align: center;">图7：场地外围地表以下某深度的竖向位移</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616489399236876.png" alt="image.png"/></p><p style="text-align: center;">图8：第二次加载后的整体稳定性分析</p>

<p><strong>项目名称</strong>：某库岸边坡塌滑治理设计</p><p><strong>使用软件</strong>：GEO5土质边坡稳定性分析、GEO5抗滑桩设计、GEO5群桩设计、GEO5微型桩设计</p><p><strong>项目背景</strong>：该项目为某库岸路基边坡的应急治理，因滑坡作用，路面出现开裂和下沉现象。滑坡路段长约200m，上下高差约20m，坡体物质组成主要为粉质黏土及碎块石土，其中粉质黏土可塑至硬塑状，碎石土中密状为主，下伏基岩为泥岩和粉砂岩。经现场地质调查，滑坡周界清晰，整体呈圈椅状，滑动面位于土层中，未至岩土交界面。失稳原因与库岸河水长期冲刷坡脚及汛期降雨导致土体参数降低都有密切关系。采用GEO5可以分析原始边坡稳定性，水位骤降边坡稳定性，并对支护设计方案进行验算。</p><p><strong>软件优势</strong>：GEO5多个模块数据可以共享，对于复杂支护方式可以进行有针对性的验算。</p><p style="text-align:center"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1605084951434850.png" alt="image.png" width="441" height="348" style="width: 441px; height: 348px;"/></p><p style="text-align: center;">图1：场地原始边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1605086302328519.png" alt="image.png" width="422" height="341" style="width: 422px; height: 341px;"/></p><p style="text-align: center;">图2：护坡挡墙施工后边坡稳定性分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1605086358964535.png" alt="image.png" width="412" height="306" style="width: 412px; height: 306px;"/></p><p style="text-align: center;">图3：挡墙+钢管桩支护方案验算</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1605086399257491.png" alt="image.png" width="420" height="330" style="width: 420px; height: 330px;"/></p><p style="text-align: center;">图4：重力式挡墙分析验算</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1605086437307863.png" alt="image.png" width="450" height="339" style="width: 450px; height: 339px;"/></p><p style="text-align: center;">图5：钢管群桩受力和变形分析</p><p style="text-align: center;"><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1605086502135820.png" alt="image.png" width="389" height="370" style="width: 389px; height: 370px;"/></p><p style="text-align: center;">图6：采用微型桩验算钢管桩的压屈稳定性和耦合截面承载力</p>