一、项目背景       某地下暗挖施工采用泥水平衡岩石顶管机施工工艺，管材采用DN2400管径钢筋混凝土管。顶管机机头自重56t，直径为2.92m，长5.85m，采用全地面起重机整体吊入工作井内导轨上，然后在顶推设备作用下进行顶进作业。工作井采用护壁逆作法施工，深度为15m，支护结构采用桩径1m咬合式排桩，桩长21m，嵌固深度7m，在深度0.5m处设置1m×1m冠梁、5.6m与10.2m处设2道0.8×0.8钢筋混凝土环梁支撑。图1：顶管机机头吊装现场图2：吊装作业平面布置二、设计方案       工作井由设计单位设计，未考虑临近桩基吊车荷载对桩基础影响，设计地面超载一般为20kPa，本次吊装施工中，地面超载远超过了设计允许值。超载过大容易导致工作井位移过大，影响支护结构安全。吊装工况的发生，是设计单位在设计阶段无法预料的，施工单位在该特殊工况下，应进行安全性复核。       由于R3、R4离基坑较远，超载引起的土压力扩散对工作井影响较小，仅考虑R1、R2对工作井影响。支腿1受力912.30 kN ，支腿2受力 702.44 kN，支腿下设置路基箱1.5m×6m，分别等效局部荷载为101.37kPa，78.05kPa。       模型建立过程中，地基土体采用修正Mohr-Coulomb模型进行模拟，土压力采用主动土压力计算，并考虑地下水位影响，地下水位根据施工实测取-6m。支护结构受力主要在水平方向，忽略支护桩的自重等轴向受力。选用GEO5“竖井模块”进行结构受力计算。岩土材料指标如下：三、分析计算       依次对各工况进行计算分析，得到围护桩受力情况见图3、图4。图3：围护桩弯矩图4：围护桩剪力      桩身受力弯矩最大值为1170.13kNm，剪力最大值417.49KN，均在第三道腰梁处（Z=10.2m）,与桩身截面承载力1168.49 kN·m大致相等，考虑吊车荷载为偶然状态下短暂施加，非持久设计工况下，可认为达到承载力状态。开挖至基底时，桩身位移达到最大为8.1mm。       Z=0.5m、Z=5.6m、Z=10.2m处设置三道腰梁，受力分别如下图5至图10       通过腰梁受力分析，三道腰梁受力包络图均表现椭圆形，均存在受压区和受拉区，且受压区受拉区径向对称，最大值相似。具有环状物受力形态的共同点。第一道和第二道腰梁水平环向受力性状基本相同，随着深度增加，呈现第三道腰梁＞第二道腰梁＞第一道腰梁。       最大弯矩值1070.13 kN.m与桩身截面承载力1168.49kN.m大致相等，考虑吊车荷载为偶然状态下短暂施加，以及荷载取值与材料性能的安全储备，可认为满足安全要求。       第三道腰梁受力最大，以第三道腰梁截面复核为例，根据《混凝土结构设计规范》GB50010第6.1.2条，在最大弯矩和剪力作用下，上部钢筋应配置钢筋面积1280mm2，实配6C20（钢筋面积1885mm2），腰筋应配置1224mm2，实配4 C 20(钢筋面积1257mm2)，下部纵筋应配置2419mm2，实配钢筋8 C 20（钢筋面积2513mm2），满足要求。四、 总结       暗挖始发井和顶管工作井等竖井结构不同于一般基坑工程，不仅有围护结构，还需要加环形腰梁。利用GEO5竖井模块建模，使用方便，可以得到环形腰梁的内力包络图，为后续结构设计提供受力依据。 查看全部

       很多工程师在使用岩土分析软件搜索边坡最危险滑动面时，会遇到滑动面贴着地形坡面的情况，如下图所示：       这种情况不仅出现在GEO5中，使用其他软件同样存在这种问题，而造成这种滑动面的原因在于所给定的贴近坡面的那层岩土体参数的粘聚力c值取为了0。       对于无粘性土，可以认为最陡的坡面位置即为最危险的滑面。在自然堆积状态下，无粘性土的极限堆积坡角会无限接近于内摩擦角，这也是下图所示自然休止角的由来。       因此当土体无粘聚力时，边坡搜索得到最危险滑面位于地形坡面上是正常的情况。但是实际工程中的岩土体很少是纯粹的无粘性土，大家搜出来的这种滑面并不符合大家的经验和现场实际情况，需要调整。GEO5软件，在遇到这种问题时，给大家提供了三种处理的方法，本文对此进行简单说明。方法一：调整c值       这种方法是最简单的办法。只要将土体材料的c值提高一点，滑面就不会贴着坡面了，下面两张截图分别是c=1kPa和c=3kPa时滑面的情况。       随着c值的增加，滑弧会越往坡体内部移动，所以增加c值可以避免出现滑面贴近坡面。但具体取值会影响边坡稳定系数，c值增加后，建议适当降低内摩擦角取值，不至于出现偏危险的情况。方法二：设定最小滑体重量       在GEO5 2023版当中，当选择搜索区域时，增加了一个“考虑滑面以上岩土体的最小重量”的功能，这个功能可以人为设置滑体大小，来搜索满足当前设置条件下的最危险滑面。      以下两张截图反应的是土体c值都为0时，滑体最小体积分别设定为100kN/m和500kN/m的滑面情况。       使用方法二，在不改变岩土参数的情况下，也能快速实现滑面不位于坡面。方法三：使用限制线限定滑面       GEO5自动搜索时，支持输入多条限制线控制滑动面搜索的范围，原理是滑动面不能和限制线相交，基于此，为让滑面不贴与坡表，可以人为设置多条限制线控制滑动面，示例如下：该方法相较于方法一和方法二操作更加复杂一些，而且最终搜索结果也有跟限制线的设置情况密切相关。       综上，为了避免出现搜索的最危险滑面位于坡面，GEO5提供了3种处理办法，每种办法都有其优劣点，用户在使用时可根据使用习惯和项目实际情况采用相应的办法。 查看全部

        在计算浅基础对应的地基承载力时，大部分的参考书和规范都仅仅给出了单层均质土的经典计算方法。但实际工程中存在有效计算深度内由多层土构成的情况，这里简单分享几本参考书及规范中关于多层土地基承载力计算的方法，希望能够对各位工程师提供一定的帮助。（1）方法一：来自《Foundation Analysis and Design》v5th joseph e. bowles，书中4-8节。其本质是根据土层构成对承载力系数进行修正，然后再套用经典公式（2）方法二：来自《Foundation Analysis and Design》v5th joseph e. bowles，书中4-8节。根据土层构成进行加权平均，然后用加权平均后的参数带入经典计算公式。（3）方法三：来自《The Foundation Engineering HandBook》-2006，3.2.5节。通过静力触探CPT的方法，确定基础影响范围内承载力的上下限值，然后真实承载力位于上下限之间。（4）方法四：来自《NAVFAC-Foundations&EarthStructures》，7.2节。通过对承载力系数的修正，及岩土强度参数c和φ的折减进行求解。        以上便是个人了解到的一些多层土地基承载力的计算方法及相关出处，有需要相关文献的工程师可以联系南京库仑获得技术支持。 查看全部

1、不平衡推力法隐式解       根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A，不平衡推力法（传递系数法）隐式解的计算公式如下：其中：       Pn为第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），实际就是位于剪出口位置的条块，Pn=0是用于计算边坡当前稳定系数的条件，当要计算剩余下滑力或滑坡推力时，Pn需要计算得到；       Pi为第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m），需要注意的是，当Pi 查看全部

         基于GEO5的岩土BIM应用流程一直以来深受广大用户好评，长期以来也分享了诸多可行的实践方法（https://wen.kulunsoft.com/article/333），本帖分享一个基于GEO5岩土BIM应用的优质成果：《基于BIM技术的岩溶发育区岩质高陡边坡稳定性分析》本贴涉及的文字内容和图片均引自：[1]刘均利,廖恒彬,张炳辉.基于BIM技术的岩溶发育区岩质高陡边坡稳定性分析[J].建筑科学与工程学报,2022,39(05):274-283.        研究成果旨在解决岩溶发育区岩质高边坡工程中特殊地质可视化表达和三维模型对接数值分析的问题，利用BIM技术进行建模并和现场地质勘察（钻孔电视等）相互印证对复杂地质情况实现三维重现，并通过多种分析方法（传统极限平衡、数值分析等）进行定量分析并提出解决方案。下面进行成果一览：（1）应用流程图1 边坡BIM应用流程（刘均利等）（2）三维模型建立和印证图2 边坡地质模型和关键剖面（刘均利等）       三维模型的建立依据现场勘察资料，实现断层、层间错动带、控制性构造裂隙等边坡稳定性主控因素的三维化，并利用二维剖面进行印证。（3）极限平衡法分析（条分法）图3 边坡稳定性分析——MP法（刘均利等）（4）数值分析（极限分析法）图4 边坡稳定性分析——极限分析法（刘均利等）（5）支护分析图5 边坡支护分析——极限分析法（刘均利等）（6）云平台发布图6 云平台发布（刘均利等）部分关键位置匹配信息涉及保密，无法展示请谅解。 查看全部

1项目概况       水库坝顶上游侧设置“L”形钢筋混凝土防浪墙，防浪墙顶高程2186.30m，墙高2.50m，底宽3.50m，墙厚0.40m，墙顶高出坝顶1.00m。2场地参数       根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），工程区地震基本烈度为Ⅶ度，地震动峰值加速度0.15g，地震动反映谱特征0.45s。       水库总库容为1228.81万m3，工程规模属中型，工程等别为Ⅲ等。主要建筑物大坝因坝高超过70m（坝高85.3m），按2级设计；表孔泄洪隧洞、输水隧洞按3级设计。工程建筑物按Ⅶ度设防。根据《水工建筑物抗震设计标准》（GB51247—2018）的规定，水库粘土心墙风化料坝属于丙类工程抗震设防级别。有抗震设防要求的坝顶防浪墙结构，除了进行静力稳定性分析，还应进行动力稳定性分析。本工程采用有限元法进行坝顶防浪墙地震作用效应的动力分析。3地震动力分析设置        水库粘土心墙土石坝的上下游坝壳料、粘土心墙、反滤料、坝壳风化砂岩料及排水棱体的材料参数（包括土体的邓肯张本构模型的材料参数），见下表。4分析结果4.1极限状态稳定性分析天然状况+正常蓄水位，上游稳定性地震状况+正常蓄水位，上游稳定性4.2位移分析初始地应力正常工况位移地震工况位移 查看全部

       介于边坡加抗滑桩的分析计算使用的广泛性，特写本帖对计算工况中的一些要点进行总结，旨在于协助工程师更正确合理地使用GEO5中的边坡+抗滑桩模块。以下图所示综合支护形式为例进行说明：针对以上综合支护结构，推荐的分析步骤如下：步骤一：不加任何支护结构，进行剩余下滑力的分析        如上图所示，第一步不加任何支护结构，进行剩余下滑力的计算。通常如果有勘察给出的滑面，可直接指定滑面，然后进行辅助性自动搜索，反向校验勘察结果。但如果需要搜索滑面时，切记搜索目标选择：最大剩余下滑力的模式。（因为最小安全系数对应的滑面虽然安全系数最小，但是剩余下滑力未必最大，而支护结构的目的是为了应对最不利的受力情况）。步骤二：加入刚性支护结构（如抗滑桩）       首先加入刚性支护结构，暂不加锚杆（索）等柔性支护结构，因为刚性支护结构的可信度更高，我们要首先评估仅用合理尺寸的刚性结构能够使此工程达到的基本的稳定性。一般可接近设计要求的安全系数（略低一些），然后后续工况（本帖步骤3）中再加入柔性支护结构（经济性地考虑部分能力）。在加入抗滑桩后，要进行三类滑面的验算：①最大剩余下滑力滑面（由步骤（1）中确定的）。此种滑面验算的是桩身材料强度。②越顶破坏（限制区域——对桩顶上部自动搜索）    虽然抗滑桩能够将最不利滑体挡住，但是局部浅层还是不稳定，需要进行加固（采用锚杆）③整体破坏（限制区域——对桩底以下搜索）    整体破坏的验证是为了说明桩长达到要求了。步骤三：加入柔性支护结构（如锚杆等）此步骤中两个计算滑面①最大剩余下滑力滑面（由步骤（1）中确定的）。此种滑面验算的是桩身材料强度。这里这个滑面相对步骤二稳定性系数有了进一步的提升，同时能够在即保证刚性支护结构为主体的情况下，部分考虑柔性支护结构的贡献，并能够从两次安全系数的变化上大致估算贡献比例。（为什么不能一次算？因为只要是条分法就是从上往下算，如果一次性加了太多支护结构，该理论方法是先考虑锚杆后考虑桩，但是实际工程应当是桩是主体。理论有局限性，所以通过工况步骤去弥补这种局限性）②越顶破坏（限制区域——对桩顶上部自动搜索）   说明再增加柔性支护之后浅部稳定性同样也满足要求了 帖子中讲的比较简略，关于更详细的操作步骤可以看视频：https://www.bilibili.com/video/BV1wP411H7kw/?spm_id_from=333.337.search-card.all.click&vd_source=d737fa154709006df17182a4e1fc96f8 查看全部

       在工程中有时遇到已支护边坡发生再次滑动的情况，这里借助《建筑边坡工程鉴定与加固技术》这本规范，简单介绍如何进行加固设计计算：一、计算原理见规范6.2.2节上述公式可以变形为更容易理解的方式：        则公式表达的含义为：新增支护结构经折减后的安全系数+原支护结构残余的安全系数≥工程要求的安全系数。       新增支护结构因二次受力存在应变滞后，难以充分发挥，所以给予折减系数。原支护结构的残余有效抗力应通过鉴定给出。二、原支护结构残余有效抗力原支护结构的残余有效抗力应根据6.2.3和6.2.4章节进行：三、新增支护结构新增支护结构的折减系数如下：四、GEO5应用思路（1）首先依据原支护结构的鉴定结果设置，进行残余稳定性系数的计算；（2）根据选定的新增支护结构形式查表得到折减系数（3）在GEO5中添加新增支护结构，赋予折减后的抗力，验算稳定性系数是否能够达到要求。      以上仅为建议方法，编者水平有限，有错误请及时指正。 查看全部

素材提供者：林冬云采用软件：GEO5，OptumG21.工程概况     工程点位于某交通要道附近，经现场勘查滑坡为岩土混合滑坡，表层主要为粉质粘土、碎石土及全风化岩，结构松散、强度差。下为全—强风化破碎状岩。由于季节性降雨及排水不畅，地表水陡增。受降雨入渗影响，滑坡发生变形产生裂缝，周界裂缝呈现“圈椅”状，基本贯通。初次滑动后，经监测仍处于微变状态，尤其是大雨过后。为保障交通基础设施正常运营，现对该滑坡进行治理。2.计算参数       选定合适剖面及计算段进行参数反演，设定反演稳定性系数设定为1。计算方法采用传递系数法（经勘查推测的折线滑动面）。综合考虑滑坡体性质（成分及覆盖层厚度），滑面的工程特性，并类比同类工程经验，用同项目多个剖面复核，提出最终计算参数如下：3.治理要求       依据《滑坡防治工程勘察规范》DZ/T0218-2006及《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 综合考虑划分为II级，工程设计基准期50年，将于重现期20年（5%的降雨概率），地震6度，设计安全系数1.15。4.稳定性定量分析（传递系数法）（1）原始坡面稳定性分析    滑坡体饱和状态下稳定性系数为1.08（2）初次变形后稳定性分析    初次大变形后，稳定性分析结果。5.设计计算      综合考虑现场状况，采用的治理方案为：滑坡体前缘设置抗滑桩加固，坡面（截排水沟）+坡体（仰斜式排水孔）截排水措施，辅以坡面防护绿化。治理前后稳定性对比：6.数值分析复核       由于此项目工程等级较高，应采用多种软件及分析方法进行对比计算，在此采用OptumG2软件进行复核计算。（1）原始坡面稳定性分析（与规范方法计算结果一致）（2）治理后稳定性分析（与规范方法计算结果一致） 查看全部

设计单位：福州市规划设计研究院工程类别：河道景观、生态挡墙计算分析：GEO5生态挡墙一、项目简介       项目基地位于福州市东部沿海地区，属于长乐市滨海新城片区中部，距离福州市区36km，距长乐市区 13km, 火车东站 5km，长乐国际机场 10km,10 分钟可达长乐机场，交通优势明显。基地位于福建东南大数据产业园内，左边环抱大东湖，景观优良，未来交通便捷，紧邻滨海新城商务中心，设施齐全，服务完善。       依据上位规划设计遵循以保护生态节约投资为优先与河道水体结合形成河道两侧20米滨河开敞公共活力景观带，以高新技术产业为特色的生态绿城。图1 大数据产业园区位图        福州市滨海新城湖东河及其绿化工程作为一项系统性工程，河道总长约2.82公里，含河道及河道两侧20米绿化带，共占地面积19.82公顷。项目建设包括设计范围内河道建设、景观工程、绿化工程、配套建筑、配套水电、综合管线等。二、设计需求（1）内河整治要满足城市建设的需要，在设计标准下，涝水不能漫溢，同时满足内河引水、生态景观要求。（2）整治要与城建、交通航运、污水处理、土地开发、环境保护等相结合，达到综合治理的目的。（3）要充分发挥河道槽蓄滞洪作用，以泄为主，最大限度地减少拆迁和占地。（4）以城市规划局审批的内河控制线为依据，充分利用现有河道，以疏浚整治为主，在满足内河排涝能力的同时，兼顾考虑景观要求。三、设计方案        河道设计宽30m，中心线长2824.07m。河道两岸采用道两岸采用斜坡式护岸（生态护岸），整治后河底高程-1.5m，设计涝水位3.41m～3.44m，常水位1.62m，护岸顶高程4.01m～4.04m。岸墙采用石笼生态挡墙，堤身采用土方填筑；基础采用水泥搅拌桩处理，桩径D500mm，间距1.5m×1.5m，桩顶设500mm厚砂碎石垫层。方案景观性好，且可节省石料的用量，便于外水与地下水水体交换及排洪渠内水生物生活，生态效果较好。四、石笼挡墙计算分析       设计采用南京库仑岩土GEO5软件石笼挡土墙模块进行计算。对整体倾覆滑移、各层石笼倾覆滑移、地基承载力、石笼网箱强度、外部稳定性等方面进行了验算。五、竣工后实景图 查看全部

采用产品：整体钢塑土工格栅CATTX80-30型施工时间：2020年3月－2020年6月解决工程问题：节省工期，生态恢复，节省造价一、项目简介        重庆北碚滨江路协合段项目地处嘉陵江北碚段南岸，位于北碚老城区西北侧，距重庆市区直线距离33公里，距北碚区政府直线距离5公里，东与北碚现有滨江路相接，西靠缙云山。滨江路协合段道路工程（含桥梁）项目起于郭家沱滨江路终点，止于北泉路与云开路现状交叉口,全长1605.247米，为城市支路。滨江路协合段工程道路规划红线宽度16m，双向两车道，车行道宽度8m，两侧各4m宽人行道，设计行车速度为30km/h。二、待解决工程问题       其中K0+630～K0+845段左侧为填方路基段，填方高度约3.00m～7.00m，现状地形平缓，属构造剥蚀丘陵地貌，上覆土层为粉质粘土层，厚度约0.50m。下伏基岩主要为砂质泥岩夹薄层砂岩。地质构造属北碚向斜西翼。地形坡角2º～3º，岩土分界面平缓，岩土分界面坡角3°～5°，道路填筑后不会沿岩土分界面滑动。本段原设计为悬臂式钢筋混凝土挡墙，因工期较紧，同时，且挡墙外侧紧临G75兰海高速北碚收费站办公场地，挡墙结构需考虑与办公环境结合，不宜设置圬工墙面支挡结构。通过方案比选，设计变更为柔性生态加筋土挡墙结构方案。       永固为此项目提供设计方案、加筋材料及现场技术指导服务。同时，永固联合交通部科学研究院针对柔性墙面加筋土挡墙绿化问题开展专项课题研究，在本项目开展试点。三、加筋土挡墙设计计算        设计采用南京库仑岩土GEO5软件2020版计算。设计使用年限为永久使用年限。场地地震按烈度6度），不考虑地震荷载作用。设计一般工况下稳定安全系数Fs≥1.25。墙顶荷载按公路行业公路I级荷载考虑。整体钢塑土工格栅材料抗拉计算调节系数取1.55，抗拉性能分项系数取1.25计算。加筋结构回填区填料参数Φd=30.0°，C=0 kPa，γ=19 kN/m3；加筋区后填土参数 Φ=25.0°，C=0 kPa，γ=19 kN/m3，地基承载力要求200KPa。计算断面及结果如下：四、挡墙处理方案       设计采用单阶生态加筋土挡墙的结构形式，墙高2～8米，长度215米。因挡墙线路方向地形起伏为减少开挖，挡墙底部开挖成台阶状，生态柔性加筋土挡墙墙面坡率1：0.25，挡墙施工时预埋管道，以便市政管网铺设。加筋材料采用CATTX80-30型整体钢塑土工格栅，竖向间距0.4米，铺设长度8米，墙面反包长度4米。加筋土挡墙底部设置40cm碎石水平排水层。墙顶采用现浇C25钢筋混凝土压顶兼做人行道栏杆基础，墙脚采用现浇C25素砼护脚。       加筋土挡墙墙面从外至内由两部分组成：1、生态袋袋装种植土绿化，2、300厚袋装碎石层反滤。整体钢塑土工格栅在坡面处对种植土及碎石反滤层进行反包。填料选取场地内开挖弃方，严禁采用淤泥、腐质土、白垩土及硅藻土等。施工中在墙面反包袋装体内设置草籽等绿化材料，后期对坡面进行灌木补种，同时进行养护以便生态恢复。五、工程施工及完工后图片 查看全部