GEO5深基础

欧标——单桩承载力计算中模型系数（model factor）

库仑产品 • 库仑赵发表了文章 • 0 个评论 • 1558 次浏览 • 2021-09-13 10:23 • 来自相关话题

部分工程师在使用GEO5单桩模块进行海外项目设计时，会遇到关于模型系数的问题。该系数具体要求在EN1997 7.6.2.3 （2）条。如果勘察中采用场地试验进行地基承载力参数确定后，需要保证更充裕的安全度时，可以采用该系数。该系数的使用方法是基于7.6.2.3 （4）条中的γb和γs分项系数对桩的侧摩阻力和端阻力进行折减。即原始公式为：考虑模型系数的公式为具体在软件中的考虑该系数的方法为：打开分析设置，对默认的常规分项系数进行修改。具体位置如下图：希望以上内容能够对广大用户在海外工程应用提供一定的帮助。查看全部

部分工程师在使用GEO5单桩模块进行海外项目设计时，会遇到关于模型系数的问题。该系数具体要求在EN1997 7.6.2.3 （2）条。如果勘察中采用场地试验进行地基承载力参数确定后，需要保证更充裕的安全度时，可以采用该系数。       该系数的使用方法是基于7.6.2.3 （4）条中的γb和γs分项系数对桩的侧摩阻力和端阻力进行折减。即原始公式为：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1631499440497778.png" alt="image.png"/>考虑模型系数的公式为<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1631499642799232.png" alt="image.png"/>      具体在软件中的考虑该系数的方法为：打开分析设置，对默认的常规分项系数进行修改。具体位置如下图：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1631499736755316.png" alt="image.png"/>       希望以上内容能够对广大用户在海外工程应用提供一定的帮助。

单桩设计侧阻力选用的是土的抗剪指标，所选择的公式来自那本规范？JGJ94-2008规范没找到该公式

贡献

库仑产品 • Charlie 回答了问题 • 3 人关注 • 2 个回答 • 2834 次浏览 • 2021-05-24 11:43 • 来自相关话题

GEO5单桩计算海外规范应用详解 ——以孟加拉某项目为例

库仑产品 • 库仑赵发表了文章 • 0 个评论 • 2393 次浏览 • 2021-03-29 14:19 • 来自相关话题

GEO5单桩模块计算方法的种类非常全面，能够充分应对海外工程的需要。其计算方法主要如下：（1）竖向承载力计算（解析法+弹性法）。弹性法不再赘述，解析法主要包含： ①美标NAVFAC DM7.2（陆军工程师手册） ②欧标有效应力法 ③Tomlinson法 ④CSN 73 1002 ⑤CTE-DB SE-C（2）水平承载力计算（解析法+弹性法）。弹性法不再赘述，解析法以Broms法为主。为更好地引导工程师使用单桩模块，这里以孟加拉地区某项目为例，提供使用这个模块的整体思路，并结合案例对计算原理和过程给出详解，使工程师能够更深入地理解单桩模块。步骤一：依据规范选择计算方法参照孟加拉建筑规范 BNBC 2012 中3.10.4.7条，采用相应的计算方法。规范中推荐了允许采用的计算方法，这里依照项目实际和使用习惯选择如下：1）竖向承载力计算：NAVFAC DM7.2（陆军工程师手册）法2）水平承载力计算：Broms法注：这里借助GEO5帮助文档的内容简单介绍下NAVFAC DM7.2（陆军工程师手册）法和Broms法的计算原理。步骤二：软件建模及参数输入工点1 竖向承载力计算为主（依据NAVFAC DM7.2）桩型0.3m x 0.3m 方桩,预设桩长15m,地下水位埋深1.5m，工点场地内土层划分及相关参数如下：依照以上参数，在GEO5进行建模计算：得出计算结果如下：工点2 水平承载力计算为主（依据Broms法）桩径0.3m，桩顶超出地面1.2m，桩总长度5.7m，地下水埋深1.5m.桩身具体尺寸如下图所示：依照以上参数，在GEO5进行建模计算：得出计算结果如下：计算原理详解为辅助工程师理解软件的内部计算逻辑，这里对整个计算步骤进行更详细的人工计算拆解。工点1 （NAVFAC DM7.2详解）桩型0.3m x 0.3m 方桩,预设桩长15m,地下水位埋深1.5m，工点场地内土层划分及相关参数如下：（1）计算侧摩阻力，依据原理得出结果：（2）计算桩端阻力，依据原理本工点桩底持力层为砂土，故采用公式①：有效应力=19*1.5+10*13.5=163.5kpa 桩端阻力Rb=163.5*50*0.09=735.75（软件值735.75）工点2 （Broms法详解）参照《Foundation design and construction》一书第126页中给出的原理：Kp=2.39Hu=(0.5*0.3*4.5*4.5*4.5*2.39*10)/(1.2+4.5)=323.95/5.7=57.31f*=0.82*2.83=2.32My=Hu*(e1+0.67f*)=57.31*(1.2+0.67*2.32)=157.85（软件值157.33）因而，水平轴上面的值为：My/（b4γKp）=157.85/（0.34*10*2.37）=157.85/0.19197=822.26（软件值819.16）读图从表中读出的值 Hu/ Kpb3γ≈ 80（软件值79.43）上述便是对孟加拉某地一项目桩基计算部分的介绍，结合相关的规范，选择合适的方法，最终通过软件计算和手算对比，对相关计算原理进行了更详细的拆解。希望能够对使用者产生一定地正向引导。从结果可以看出，软件本身计算是准确而且快速地。实际用手算的方式，在计算和查图表过程中消耗的时间是非常巨大的。同时软件还能够解决一些手算无法计算的特殊情况。查看全部

GEO5单桩模块计算方法的种类非常全面，能够充分应对海外工程的需要。其计算方法主要如下：（1）竖向承载力计算（解析法+弹性法）。弹性法不再赘述，解析法主要包含：       ①美标NAVFAC DM7.2（陆军工程师手册）       ②欧标有效应力法       ③Tomlinson法       ④CSN 73 1002       ⑤CTE-DB SE-C（2）水平承载力计算（解析法+弹性法）。弹性法不再赘述，解析法以Broms法为主。        为更好地引导工程师使用单桩模块，这里以孟加拉地区某项目为例，提供使用这个模块的整体思路，并结合案例对计算原理和过程给出详解，使工程师能够更深入地理解单桩模块。 步骤一：依据规范选择计算方法       参照孟加拉建筑规范 BNBC 2012 中3.10.4.7条，采用相应的计算方法。规范中推荐了允许采用的计算方法，这里依照项目实际和使用习惯选择如下：1）竖向承载力计算：NAVFAC DM7.2（陆军工程师手册）法2）水平承载力计算：Broms法   注：这里借助GEO5帮助文档的内容简单介绍下NAVFAC DM7.2（陆军工程师手册）法和Broms法的计算原理。<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616997873465785.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616997888238592.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616997908363386.png" alt="image.png"/> 步骤二：软件建模及参数输入    工点1 竖向承载力计算为主（依据NAVFAC DM7.2） 桩型0.3m x 0.3m 方桩,预设桩长15m,地下水位埋深1.5m，工点场地内土层划分及相关参数如下：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998366679132.png" alt="image.png"/>依照以上参数，在GEO5进行建模计算：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998383812976.png" alt="image.png"/> 得出计算结果如下：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998405389642.png" alt="image.png"/> 工点2 水平承载力计算为主（依据Broms法）桩径0.3m，桩顶超出地面1.2m，桩总长度5.7m，地下水埋深1.5m.桩身具体尺寸如下图所示：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998439227707.png" alt="image.png"/> 依照以上参数，在GEO5进行建模计算：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998453915145.png" alt="image.png"/> 得出计算结果如下：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998471106740.png" alt="image.png"/> 计算原理详解为辅助工程师理解软件的内部计算逻辑，这里对整个计算步骤进行更详细的人工计算拆解。工点1 （NAVFAC DM7.2详解）桩型0.3m x 0.3m 方桩,预设桩长15m,地下水位埋深1.5m，工点场地内土层划分及相关参数如下：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998526274434.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998551753876.png" alt="image.png"/>（1）计算侧摩阻力，依据原理<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998570291442.png" alt="image.png"/>得出结果：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998613143404.png" alt="image.png"/>（2）计算桩端阻力，依据原理<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998630760147.png" alt="image.png"/> 本工点桩底持力层为砂土，故采用公式①：      有效应力=19*1.5+10*13.5=163.5kpa      桩端阻力Rb=163.5*50*0.09=735.75（软件值735.75） 工点2 （Broms法 详解） 参照《Foundation design and construction》一书第126页中给出的原理：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998681668998.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998688881480.png" alt="image.png"/>Kp=2.39Hu=(0.5*0.3*4.5*4.5*4.5*2.39*10)/(1.2+4.5)=323.95/5.7=57.31f*=0.82*2.83=2.32My=Hu*(e1+0.67f*)=57.31*(1.2+0.67*2.32)=157.85（软件值157.33）因而，水平轴上面的值为：My/（b4γKp）=157.85/（0.34*10*2.37）=157.85/0.19197=822.26（软件值819.16）读图<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1616998718945756.png" alt="image.png"/> 从表中读出的值  Hu/ Kpb3γ≈ 80（软件值79.43）         上述便是对孟加拉某地一项目桩基计算部分的介绍，结合相关的规范，选择合适的方法，最终通过软件计算和手算对比，对相关计算原理进行了更详细的拆解。希望能够对使用者产生一定地正向引导。       从结果可以看出，软件本身计算是准确而且快速地。实际用手算的方式，在计算和查图表过程中消耗的时间是非常巨大的。同时软件还能够解决一些手算无法计算的特殊情况。

复合地基计算

贡献

库仑产品 • 库仑刘工回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 2035 次浏览 • 2019-10-14 09:18 • 来自相关话题

GEO5中桩基础的解析法原理

库仑产品 • 库仑赵发表了文章 • 0 个评论 • 2351 次浏览 • 2019-01-17 14:00 • 来自相关话题

关于桩基的计算总体分为弹性法和解析法，弹性法国内外具有一致性，在中国范围内采用解析法时可以根据相关规范进行计算，计算的公式都非常简单，在此就不再进行介绍。除此之外，GEO5还具备欧美比较通用的一种解析法（有效应力法），在这里给大家做一个简单的介绍。这个方法的更多介绍和相关参数的选取我们可以在《Foundation Engineering Handbook》一书的page300 找到：关于更具体的内容和参数释义大家可以自行查阅该书。查看全部

关于桩基的计算总体分为弹性法和解析法，弹性法国内外具有一致性，在中国范围内采用解析法时可以根据相关规范进行计算，计算的公式都非常简单，在此就不再进行介绍。        除此之外，GEO5还具备欧美比较通用的一种解析法（有效应力法），在这里给大家做一个简单的介绍。<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1547704923443338.png" alt="image.png"/>      这个方法的更多介绍和相关参数的选取我们可以在《Foundation Engineering Handbook》一书的page300 找到：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1547704973420635.png" alt="image.png"/>      关于更具体的内容和参数释义大家可以自行查阅该书。

坑内填土用素填土换淤泥后，位移却变大，是什么原因引起的？

库仑产品 • 库仑刘工发表了文章 • 0 个评论 • 3700 次浏览 • 2018-10-19 11:23 • 来自相关话题

主要原因是采用弹性支点法时，所用作用在结构上的桩前土压力并不一定是被动土压力。根据位移计算出土压力。而位移变形与泊松比等有关。源文件：坑内不同填土位移对比分析.zip岩土参数：（1）按粘性土计算：淤泥Kr=0.724填土Kr=0.19σ淤泥=11.6564*z'σ填土=3.47*z'虽然填土的容重大，但其静止土压力系数小，导致同一深度作用在墙背上的静止土压力淤泥的更大。（2）弹性支点法桩前土压力采用弹簧模型计算，同弹塑性变形法。（3）（4）分析过程下面说明桩前土压力不能采用被动土压力，及淤泥计算土压力更大。假定m是定值23（素填土），3（淤泥）。则同一位置的kh固定，取计算土压力与被动土压力的较小值作为桩前的计算土压力。被动土压力： P填土=75.29+30.41*z' P淤泥= 17.552+19.32*z'静止土压力： σ淤泥=11.6564*z' σ填土=3.47*z'计算的土压力： σ淤泥=11.6564*z'-kh*w=11.6564*z'-3z'w1 σ填土=3.47*z'-kh*w=3.47*z'-23z'w2同一位置如z'=3，则淤泥的计算土压力还是可以大于素填土的。经过调整计算后，得到上面的图土压力图。很明显，不能用被动土压力计算，淤泥和填土都用计算的土压力计算，在开始的一定范围内，都接近各自的静止土压力。而淤泥的是大于填土的，桩前抗力淤泥也就大于填土，变形也就是淤泥的比素填土小了。查看全部

主要原因是采用弹性支点法时，所用作用在结构上的桩前土压力并不一定是被动土压力。根据位移计算出土压力。而位移变形与泊松比等有关。源文件：<img style="vertical-align: middle; margin-right: 2px;" src="https://wen.kulunsoft.com/stat ... t%3Ba style="font-size:12px; color:#0066cc;" href="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="坑内不同填土位移对比分析.zip">坑内不同填土位移对比分析.zip</a>岩土参数：<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539914066611314.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539914131703433.png" alt="image.png"/>（1） <img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539913397968385.png" alt="image.png"/>按粘性土计算：淤泥Kr=0.724填土Kr=0.19<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539913536217865.png" alt="image.png"/>σ淤泥=11.6564*z'σ填土=3.47*z'虽然填土的容重大，但其静止土压力系数小，导致同一深度作用在墙背上的静止土压力淤泥的更大。（2）弹性支点法桩前土压力采用弹簧模型计算，同弹塑性变形法。<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539913707988958.png" alt="4.png"/>（3）<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539912467420298.png" alt="1.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539912878555888.png" alt="2.png"/>（4）分析过程下面说明桩前土压力不能采用被动土压力，及淤泥计算土压力更大。假定m是定值23（素填土），3（淤泥）。则同一位置的kh固定，取计算土压力与被动土压力的较小值作为桩前的计算土压力。被动土压力：        P填土=75.29+30.41*z'        P淤泥= 17.552+19.32*z'静止土压力：        σ淤泥=11.6564*z'        σ填土=3.47*z'计算的土压力：         σ淤泥=11.6564*z'-kh*w=11.6564*z'-3z'w1        σ填土=3.47*z'-kh*w=3.47*z'-23z'w2同一位置如z'=3，则淤泥的计算土压力还是可以大于素填土的。<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539927360336667.png" alt="image.png"/><img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1539927439330789.png" alt="image.png"/> 经过调整计算后，得到上面的图土压力图。很明显，不能用被动土压力计算，淤泥和填土都用计算的土压力计算，在开始的一定范围内，都接近各自的静止土压力。而淤泥的是大于填土的，桩前抗力淤泥也就大于填土，变形也就是淤泥的比素填土小了。

能否按英标计算桩承堤的整体稳定性？

贡献

库仑产品 • 库仑吴汶垣回答了问题 • 2 人关注 • 3 个回答 • 4744 次浏览 • 2018-09-30 20:24 • 来自相关话题

早上好，按英标计算桩承堤的整体稳定性时，如何考虑桩的作用？

贡献

库仑产品 • 库仑刘工回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 1230 次浏览 • 2018-09-30 19:29 • 来自相关话题

群桩设计模块，软件计算沉降和承载力和自己计算差距很大

贡献

库仑产品 • 库仑吴汶垣回答了问题 • 3 人关注 • 3 个回答 • 2443 次浏览 • 2018-05-04 01:38 • 来自相关话题

桩筏基础中桩的轴向刚度系数确定

岩土工程 • 库仑沈工发表了文章 • 0 个评论 • 2870 次浏览 • 2018-04-24 09:37 • 来自相关话题

采用「GEO5筏基有限元」模块计算桩筏基础的筏板时，需要把桩等效成作用在筏板上的弹簧（采用「点支座」实现），弹簧的刚度选取参照下图中的公式计算：《高桩码头设计与施工规范》JTS167-1-2010 的3.3.11章节查看全部

采用「GEO5筏基有限元」模块计算桩筏基础的筏板时，需要把桩等效成作用在筏板上的弹簧（采用「点支座」实现），弹簧的刚度选取参照下图中的公式计算：《高桩码头设计与施工规范》JTS167-1-2010 的3.3.11章节<img src="https://wen.kulunsoft.com/uplo ... ot%3B title="1524533680123717.png" alt="blob.png"/>

GEO5用户手册岩土经验参数汇总（四）

岩土工程 • 库仑戚工发表了文章 • 0 个评论 • 6056 次浏览 • 2017-06-13 15:18 • 来自相关话题

本文主要汇总浅基础和深基础设计中涉及到经验参数。注：浅基础设计包括：弹性地基梁分析、筏基有限元分析和扩展基础设计。深基础设计包括单桩设计、群桩设计、微型桩设计和桩基静力触探分析。计算地基承载力的参数计算岩石地基竖向承载力的参数岩体损伤系数D 的建议值岩体描述D的建议值岩体，完整的高强度岩石，用爆炸方法或开敞式TBM挖掘0岩体，岩石质量差，干扰较小的机械开挖0岩体，岩石质量差，机械开挖，显著的底鼓，开挖顺序的临时倒置或水平开挖0,5岩体，岩石质量很差，不稳定，围岩局部破坏（3 m内围岩）0,8岩石边坡或岩石露头，控制爆破处理0,7岩石边坡或岩石露头，产生一定扰动的爆破处理1,0露天矿山，爆破法开挖1,0露天矿山，机械开挖0,7 来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」单轴抗压强度 σc, 泊松比 ν 和岩石重度 γ岩石强度岩石类型（例子）单轴抗压强度 σc [MPa]泊松比 ν岩石容重 γ [kN/m3]极坚硬岩石非常坚硬、完整的岩石，高强度的石英岩、玄武岩以及其他极为坚硬的岩石>1500,128,00 - 30,00很坚硬岩石很坚硬的花岗岩、石英岩、斑岩、石英板岩，很坚硬的砂岩和石灰岩100 - 1500,1526,00 - 27,00坚硬岩石坚固密实的花岗岩，很坚硬的砂岩和石灰岩，硅质铁岩脉，坚硬的布丁岩，很坚硬的铁矿石，坚硬的方解石，不是很坚硬的花岗岩，坚硬的砂岩，大理岩，白云岩，黄铁矿80 - 100 0,2025,00 - 26,00较坚硬岩石普通砂岩，中等硬度铁矿石，砂质页，片岩50 - 800,2524,00中等坚硬岩石坚硬泥岩，不是很坚硬的砂岩和方解石，软的片岩，不是很坚硬的页岩，密实的泥灰岩20 - 500,25 – 0,3023 - 24,00较软岩石软的片岩，软的石灰岩，白垩岩，岩盐，冻土，无烟煤，普通泥灰岩，受扰动的砂岩，软的板岩以及土壤骨料5 - 200,3 – 0,3522,00 –26,00软弱岩石压实粘土，坚硬土（残积层土质结构)0,5 - 50,35 – 0,4022,00 - 18,0 来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」土重法（中国规范 DL/T 5219-2014）中国规范 DL/T 5219 - 2014（架空送电线路基础设计技术规定）- 表 6.3.1-1 土重法临界深度hc土的名称土的天然状态基础上拔临界深度hc 圆形底方形底砂类土、粉土密实 ~ 稍密2,5D3,0B粘性土坚硬 ~ 硬塑2,0D2,5B可塑1,5D2,0B软塑1,2D1,5B注 1：长方形底板，当长边L'和短边B之比不大于3时，按圆形底计算hc，且D=0.6*(B+L')。注 2：土的状态按天然状态确定。来自「理论 – 地基承载力分析– 上拔稳定分析」美国规范NAVFAC DM 7.2承载力系数 Nq内摩擦角 φ[°]26283031323334353637383940预制桩（driven piles）承载力系数Nq 1015212429354250627786120145灌注桩（bored piles）承载力系数Nq 581012141721253038436072 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」侧向土压力系数K 的推荐值桩型承压桩的K值抗拔桩的K值H型钢桩（Driven H-piles）0,5 – 1,00,3 – 0,5挤土桩（圆形或方形）（Driven displacement piles ）1,0 – 1,50,6 – 1,0楔形挤土桩（Driven displacement tapered piles）1,5 – 2,01,0 – 1,3水冲沉桩（Driven jetted piles）0,4 - 0,90,3 - 0,6灌注桩（直径小于70cm）（Bored piles）0,70,4 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间摩擦角桩与桩周土间摩擦角δ[˚]桩身材料δ[˚]钢材20木材0,75φ混凝土0,75φ其中：φ-桩周土的内摩擦角来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间粘结系数粘结系数α 的推荐值桩身材料土体稠度不排水抗剪前度 cu [kN/m2]粘结系数α[-]木材或混凝土流塑0 - 120,00 - 1,00软塑12 - 241,00 - 0,96可塑24 - 480,96 - 0,75硬塑48 - 960,75 - 0,48坚硬96 - 1920,48 - 0,33钢材流塑0 - 120,00 - 1,00软塑12 - 241,00 - 0,92可塑24 - 480,92 - 0,70硬塑48 - 960,70 - 0,36坚硬96 - 1920,36 - 0,19 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」有效应力法承载力系数承载力系数Np 和βp 的推荐取值范围（Fellenius, 1991）土体类型φef Np βp 黏土25 – 303 – 300,23 - 0,40粉土28 – 3420 – 400,27 - 0,50砂土32 – 4030 – 150 0,30 - 0,60砾石35 - 4560 - 300 0,35 - 0,80 来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」依据Masopust 法计算桩基沉降普通岩石和软弱岩石的割线模量Esh (m)d (m)0,61,01,5R3R4R5R3R4R5R3R4R51,550,328,220,272,335,024,785,533,522,33,064,543,130,8105,557,341,0138,358,841,25,0-58,241,3-75,354,8-87,963,710,0-87,561,6-114,583,2-133,097,0 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」无黏性土的割线模量Esh (m)d (m)0,61,01,5Id 0,50,70,90,50,70,90,50,70,91,511,013,728,312,815,830,613,015,329,03,015,520,244,518,425,047,819,424,552,55,018,826,656,122,832,569,124,536,078,210,023,836,672,129,847,893,432,654,0107,3 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」黏性土的割线模量Esh (m)d (m)0,61,01,5Ic0,5≥ 1,00,5≥ 1,00,5≥ 1,01,56,913,27,913,48,612,33,010,022,012,523,913,723,05,012,531,215,935,418,436,710,015,544,321,351,324,657,4 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」依据Poulos 法计算桩基沉降割线模量 Es不同岩土体类型的割线模量Es建议值如下表（Gopal Ranjan et. Rao, 2000）：岩土体类型土体的稠度或密实度Modulus Es [MPa]淤泥流塑0,2 – 2黏土流塑2 – 15软塑5 – 25可塑15 - 50硬塑50 - 100 坚硬25 - 250 砂土松散7 - 21中密10 – 24密实48 – 80砂砾石中密50 – 145 密实100 – 190 来自「理论 – 单桩设计– 沉降」水平承载力 - 弹性地基 (p-y 曲线法)线性分布水平反力系数Bowles 系数k 的建议值[MN/m3]密实砂砾石 220 - 400中密砾石 155 - 300级配中等的砂土110 - 280细砂 80 - 200硬黏土 60 - 220饱和硬黏土 30 - 110塑性黏土 40 - 140饱和塑性黏土 10 - 80软黏土 2 - 40 来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - 捷克规范CSN 73 1004无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：土体类型nh [MN/m3] 相对密实度 ID [-]0.30.50.9干砂和干砾石湿砂和湿砾石2.5 1.57.0 4.518.0 11.0 来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - Matlock/Reese 法无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：土体类型 - 密实度nh [MN/m3]干砂和干砾石 - 松散 - 中密 - 密实 1.8 – 2.2 5.5 – 7.0 15.0 – 18.0湿砂和湿砾石 - 松散 - 中密 - 密实 1.0 – 1.4 3.5 – 4.5 9.0 – 12.0 来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」桩的承载力计算桩侧阻力修正系数ALPHA_s据欧洲规范EN 1997-2 和荷兰规范NEN 6743，内置了该系数的经验值对砂土和砂砾，桩侧阻力修正系数的建议值成桩工艺NEN 6743 αs [-]EN 1997-2 αs [-]预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）0,0100,010法兰基灌注桩（Franki piles）0,0140,012打入木桩（driven wooden piles）0,0120,012振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）0,0120,012现浇螺旋桩（cast in place screw piles）0,0090,009预制螺旋桩（prefabricated screw piles）0,0090,009二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional grouting）0,0060,006二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional grouting）0,0060,006钢管桩（steel tubular piles）0,00750,0075长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）0,0060,006灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted by bentonite suspense）0,0060,006钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）0,0050,005对于粗颗粒砂土或砾石，无论依据哪个规范，以上各值还需乘以一个折减系数。对粗颗粒砂土，折减系数取0.75，对砾石，折减系数取0.5。对于泥炭土，取αs = 0。来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据欧洲规范EN 1997-2，αs 的推荐值如下表所示：土体类型qc [MPa]αs [-]黏土> 3< 0,030黏土< 3< 0,020粉土< 0,025 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据荷兰规范NEN 6743，αs 的推荐值如下表所示：qc [MPa]αs [-]> 10,035< 10,0 深度小于等于五倍桩径0,025 深度大于五倍桩径，小于等于二十倍桩径0,035 深度大于二十倍桩径来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」分析方法为LCPC (Bustamante 理论)，αs 的建议值LCPC (Bustamante) 土体类型锥尖阻力 qc [MPa]αs A型桩αs B型桩单位极限桩侧阻力 [kPa]黏土< 10,0330,033151 < qc < 50,0250,011355 < qc0,0170,00835砂土qc< 50,0100,008355 < qc < 120,0100,0058012 < qc0,0070,005120 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」桩端阻力修正系数ALFA_p荷兰规范NEN 6743 或欧洲规范EN 1997-2，系数αp 的取值成桩工艺αp [-]预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）1,0法兰基灌注桩（Franki piles）1,0打入木桩（driven wooden piles）1,0振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）1,0现浇螺旋桩（cast in place screw piles）0,9预制螺旋桩（prefabricated screw piles）0,8二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional grouting）0,9二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional grouting）0,8钢管桩（steel tubular piles）1,0长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）0,8灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted by bentonite suspense）0,5钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）0,5 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」LCPC 或Schmertmann 作为分析方法时，系数αp 的值由锥尖阻力qc 反算得到不同qc 值下的αp 建议值LCPC (Bustamante) 土体类型锥尖阻力 qc [MPa]αp 灌注桩αp 打入桩黏土< 10,040,501 < qc < 50,350,455 < qc 0,450,55砂土qc < 120,400,5013 < qc 0,300,40 来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」标准贯入试验（SPT）上覆有效应力校正系数类型固结类型相对压实度 lp [%]校正系数 CN 类型 1 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)正常固结40 - 60类型 2 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)60 - 8060 - 80类型 3 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)超固结-类型 4 - EN ISO 22476-3正常固结砂土-类型 5 - FHWA (1998), Peck (1974)-- 来自「理论 – 原位测试– 标准贯入试验（SPT）」扩展阅读：GEO5用户手册岩土经验参数汇总（一）GEO5用户手册岩土经验参数汇总（二）GEO5用户手册岩土经验参数汇总（三）GEO5用户手册岩土经验参数汇总（五）查看全部

本文主要汇总浅基础和深基础设计中涉及到经验参数。<blockquote>注：浅基础设计包括：弹性地基梁分析、筏基有限元分析和扩展基础设计。深基础设计包括单桩设计、群桩设计、微型桩设计和桩基静力触探分析。</blockquote>计算地基承载力的参数计算岩石地基竖向承载力的参数岩体损伤系数D 的建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>岩体描述</td><td>D的建议值 </td></tr><tr><td>岩体，完整的高强度岩石，用爆炸方法或开敞式TBM挖掘</td><td>0</td></tr><tr><td>岩体，岩石质量差，干扰较小的机械开挖</td><td>0</td></tr><tr><td>岩体，岩石质量差，机械开挖，显著的底鼓，开挖顺序的临时倒置或水平开挖</td><td>0,5</td></tr><tr><td>岩体，岩石质量很差，不稳定，围岩局部破坏（3 m内围岩）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>岩石边坡或岩石露头，控制爆破处理</td><td>0,7</td></tr><tr><td>岩石边坡或岩石露头，产生一定扰动的爆破处理</td><td>1,0</td></tr><tr><td>露天矿山，爆破法开挖</td><td>1,0</td></tr><tr><td>露天矿山，机械开挖</td><td>0,7</td></tr></tbody></table>                        来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」单轴抗压强度 σc, 泊松比 ν 和岩石重度 γ<table><tbody><tr class="firstRow"><td>岩石强度</td><td>岩石类型（例子）</td><td>单轴抗压强度   σc [MPa]</td><td>泊松比 ν</td><td>岩石容重   γ [kN/m3]</td></tr><tr><td>极坚硬岩石</td><td>非常坚硬、完整的岩石，高强度的石英岩、玄武岩以及其他极为坚硬的岩石</td><td>>150</td><td>0,1</td><td>28,00 -   30,00</td></tr><tr><td>很坚硬岩石</td><td>很坚硬的花岗岩、石英岩、斑岩、石英板岩，很坚硬的砂岩和石灰岩</td><td>100 -   150</td><td>0,15</td><td>26,00 -   27,00</td></tr><tr><td>坚硬岩石</td><td>坚固密实的花岗岩，很坚硬的砂岩和石灰岩，硅质铁岩脉，坚硬的布丁岩，很坚硬的铁矿石，坚硬的方解石，不是很坚硬的花岗岩，坚硬的砂岩，大理岩，白云岩，黄铁矿</td><td>80 - 100  </td><td>0,20</td><td>25,00 -   26,00</td></tr><tr><td>较坚硬岩石</td><td>普通砂岩，中等硬度铁矿石，砂质页，片岩</td><td>50 - 80</td><td>0,25</td><td>24,00</td></tr><tr><td>中等坚硬岩石</td><td>坚硬泥岩，不是很坚硬的砂岩和方解石，软的片岩，不是很坚硬的页岩，密实的泥灰岩</td><td>20 - 50</td><td>0,25 –   0,30</td><td>23 -   24,00</td></tr><tr><td>较软岩石</td><td>软的片岩，软的石灰岩，白垩岩，岩盐，冻土，无烟煤，普通泥灰岩，受扰动的砂岩，软的板岩以及土壤骨料</td><td>5 - 20</td><td>0,3 –   0,35</td><td>22,00   –26,00</td></tr><tr><td>软弱岩石</td><td>压实粘土，坚硬土（残积层土质结构)</td><td>0,5 - 5</td><td>0,35 –   0,40</td><td>22,00 -   18,0</td></tr></tbody></table>                        来自「理论 – 地基承载力分析– 计算地基承载力的参数」土重法（中国规范 DL/T 5219-2014）中国规范 DL/T 5219 - 2014（架空送电线路基础设计技术规定）- 表 6.3.1-1 土重法临界深度hc<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土的名称</td><td>土的天然状态</td><td>基础上拔临界深度hc </td><td> </td></tr><tr><td>圆形底</td><td>方形底</td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>砂类土、粉土</td><td>密实 ~ 稍密</td><td>2,5D</td><td>3,0B</td></tr><tr><td>粘性土</td><td>坚硬 ~ 硬塑</td><td>2,0D</td><td>2,5B</td></tr><tr><td>可塑</td><td>1,5D</td><td>2,0B</td><td> </td></tr><tr><td>软塑</td><td>1,2D</td><td>1,5B</td><td> </td></tr><tr><td style="word-break: break-all;">注 1：长方形底板，当长边L'和短边B之比不大于3时，按圆形底计算hc，且D=0.6*(B+L')。 注 2：土的状态按天然状态确定。</td><td> </td><td> </td><td> </td></tr></tbody></table>                                来自「理论 – 地基承载力分析– 上拔稳定分析」美国规范NAVFAC DM 7.2承载力系数 Nq<table><tbody><tr class="firstRow"><td>内摩擦角 φ[°]</td><td>26</td><td>28</td><td>30</td><td>31</td><td>32</td><td>33</td><td>34</td><td>35</td><td>36</td><td>37</td><td>38</td><td>39</td><td>40</td></tr><tr><td>预制桩（driven   piles）承载力系数Nq </td><td>10</td><td>15</td><td>21</td><td>24</td><td>29</td><td>35</td><td>42</td><td>50</td><td>62</td><td>77</td><td>86</td><td>120</td><td>145</td></tr><tr><td>灌注桩（bored   piles）承载力系数Nq </td><td>5</td><td>8</td><td>10</td><td>12</td><td>14</td><td>17</td><td>21</td><td>25</td><td>30</td><td>38</td><td>43</td><td>60</td><td>72</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」侧向土压力系数K 的推荐值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>桩型</td><td>承压桩的K值</td><td>抗拔桩的K值</td></tr><tr><td>H型钢桩（Driven H-piles）</td><td>0,5 –   1,0</td><td>0,3 –   0,5</td></tr><tr><td>挤土桩（圆形或方形）（Driven displacement piles ）</td><td>1,0 –   1,5</td><td>0,6 –   1,0</td></tr><tr><td>楔形挤土桩（Driven displacement tapered piles）</td><td>1,5 –   2,0</td><td>1,0 –   1,3</td></tr><tr><td>水冲沉桩（Driven jetted piles）</td><td>0,4 -   0,9</td><td>0,3 -   0,6</td></tr><tr><td>灌注桩（直径小于70cm）（Bored   piles）</td><td>0,7</td><td>0,4</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间摩擦角桩与桩周土间摩擦角δ[˚]<table><tbody><tr class="firstRow"><td>桩身材料</td><td>δ[˚]</td></tr><tr><td>钢材</td><td>20</td></tr><tr><td>木材</td><td>0,75φ</td></tr><tr><td>混凝土</td><td>0,75φ</td></tr></tbody></table><blockquote>其中：φ-桩周土的内摩擦角</blockquote>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」桩与桩周土间粘结系数粘结系数α 的推荐值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>桩身材料</td><td>土体稠度</td><td>不排水抗剪前度   cu [kN/m2]</td><td>粘结系数α[-]</td></tr><tr><td>木材或混凝土</td><td>流塑</td><td>0 - 12</td><td>0,00 -   1,00</td></tr><tr><td> </td><td>软塑</td><td>12 - 24</td><td>1,00 -   0,96</td></tr><tr><td> </td><td>可塑</td><td>24 - 48</td><td>0,96 -   0,75</td></tr><tr><td> </td><td>硬塑</td><td>48 - 96</td><td>0,75 -   0,48</td></tr><tr><td> </td><td>坚硬</td><td>96 - 192</td><td>0,48 -   0,33</td></tr><tr><td>钢材</td><td>流塑</td><td>0 - 12</td><td>0,00 -   1,00</td></tr><tr><td> </td><td>软塑</td><td>12 - 24</td><td>1,00 -   0,92</td></tr><tr><td> </td><td>可塑</td><td>24 - 48</td><td>0,92 -   0,70</td></tr><tr><td> </td><td>硬塑</td><td>48 - 96</td><td>0,70 -   0,36</td></tr><tr><td> </td><td>坚硬</td><td>96 - 192</td><td>0,36 -   0,19</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」有效应力法承载力系数承载力系数Np 和βp 的推荐取值范围（Fellenius, 1991）<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型</td><td>φef  </td><td>Np  </td><td>βp  </td></tr><tr><td>黏土</td><td>25 – 30</td><td>3 – 30</td><td>0,23 -   0,40</td></tr><tr><td>粉土</td><td>28 – 34</td><td>20 – 40</td><td>0,27 -   0,50</td></tr><tr><td>砂土</td><td>32 – 40</td><td>30 – 150  </td><td>0,30 -   0,60</td></tr><tr><td>砾石</td><td>35 - 45</td><td>60 - 300  </td><td>0,35 -   0,80</td></tr></tbody></table>                                        来自「理论 – 单桩设计– 竖向承载力」依据Masopust 法计算桩基沉降普通岩石和软弱岩石的割线模量Es<table><tbody><tr class="firstRow"><td>h (m)</td><td>d (m)</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,6</td><td>1,0</td><td>1,5</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>R3</td><td>R4</td><td>R5</td><td>R3</td><td>R4</td><td>R5</td><td>R3</td><td>R4</td><td>R5</td><td> </td></tr><tr><td>1,5</td><td>50,3</td><td>28,2</td><td>20,2</td><td>72,3</td><td>35,0</td><td>24,7</td><td>85,5</td><td>33,5</td><td>22,3</td></tr><tr><td>3,0</td><td>64,5</td><td>43,1</td><td>30,8</td><td>105,5</td><td>57,3</td><td>41,0</td><td>138,3</td><td>58,8</td><td>41,2</td></tr><tr><td>5,0</td><td>-</td><td>58,2</td><td>41,3</td><td>-</td><td>75,3</td><td>54,8</td><td>-</td><td>87,9</td><td>63,7</td></tr><tr><td>10,0</td><td>-</td><td>87,5</td><td>61,6</td><td>-</td><td>114,5</td><td>83,2</td><td>-</td><td>133,0</td><td>97,0</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」无黏性土的割线模量Es<table><tbody><tr class="firstRow"><td>h (m)</td><td>d (m)</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,6</td><td>1,0</td><td>1,5</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>Id  </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,5</td><td>0,7</td><td>0,9</td><td>0,5</td><td>0,7</td><td>0,9</td><td>0,5</td><td>0,7</td><td>0,9</td><td> </td></tr><tr><td>1,5</td><td>11,0</td><td>13,7</td><td>28,3</td><td>12,8</td><td>15,8</td><td>30,6</td><td>13,0</td><td>15,3</td><td>29,0</td></tr><tr><td>3,0</td><td>15,5</td><td>20,2</td><td>44,5</td><td>18,4</td><td>25,0</td><td>47,8</td><td>19,4</td><td>24,5</td><td>52,5</td></tr><tr><td>5,0</td><td>18,8</td><td>26,6</td><td>56,1</td><td>22,8</td><td>32,5</td><td>69,1</td><td>24,5</td><td>36,0</td><td>78,2</td></tr><tr><td>10,0</td><td>23,8</td><td>36,6</td><td>72,1</td><td>29,8</td><td>47,8</td><td>93,4</td><td>32,6</td><td>54,0</td><td>107,3</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」黏性土的割线模量Es<table><tbody><tr class="firstRow"><td>h (m)</td><td>d (m)</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,6</td><td>1,0</td><td>1,5</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>Ic</td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>0,5</td><td>≥ 1,0</td><td>0,5</td><td>≥ 1,0</td><td>0,5</td><td>≥ 1,0</td><td> </td></tr><tr><td>1,5</td><td>6,9</td><td>13,2</td><td>7,9</td><td>13,4</td><td>8,6</td><td>12,3</td></tr><tr><td>3,0</td><td>10,0</td><td>22,0</td><td>12,5</td><td>23,9</td><td>13,7</td><td>23,0</td></tr><tr><td>5,0</td><td>12,5</td><td>31,2</td><td>15,9</td><td>35,4</td><td>18,4</td><td>36,7</td></tr><tr><td>10,0</td><td>15,5</td><td>44,3</td><td>21,3</td><td>51,3</td><td>24,6</td><td>57,4</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」依据Poulos 法计算桩基沉降割线模量 Es不同岩土体类型的割线模量Es建议值如下表（Gopal Ranjan et. Rao, 2000）：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>岩土体类型</td><td>土体的稠度或密实度</td><td>Modulus   Es [MPa]</td></tr><tr><td>淤泥</td><td>流塑</td><td>0,2 – 2</td></tr><tr><td>黏土</td><td>流塑</td><td>2 – 15</td></tr><tr><td> </td><td>软塑</td><td>5 – 25</td></tr><tr><td> </td><td>可塑</td><td>15 - 50</td></tr><tr><td> </td><td>硬塑</td><td>50 - 100  </td></tr><tr><td> </td><td>坚硬</td><td>25 - 250  </td></tr><tr><td>砂土</td><td>松散</td><td>7 - 21</td></tr><tr><td> </td><td>中密</td><td>10 – 24</td></tr><tr><td> </td><td>密实</td><td>48 – 80</td></tr><tr><td>砂砾石</td><td>中密</td><td>50 – 145  </td></tr><tr><td> </td><td>密实</td><td>100 –   190</td></tr></tbody></table>                                              来自「理论 – 单桩设计– 沉降」水平承载力 - 弹性地基 (p-y 曲线法)线性分布水平反力系数Bowles 系数k 的建议值[MN/m3]<table><tbody><tr class="firstRow"><td>密实砂砾石      </td><td>220 - 400</td></tr><tr><td>中密砾石         </td><td>155 - 300</td></tr><tr><td>级配中等的砂土</td><td>110 - 280</td></tr><tr><td>细砂            </td><td>80 - 200</td></tr><tr><td>硬黏土          </td><td>60 - 220</td></tr><tr><td>饱和硬黏土      </td><td>30 - 110</td></tr><tr><td>塑性黏土         </td><td>40 - 140</td></tr><tr><td>饱和塑性黏土     </td><td>10 - 80</td></tr><tr><td>软黏土            </td><td>2 - 40</td></tr></tbody></table>                   来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - 捷克规范CSN 73 1004无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型</td><td>nh  [MN/m3] </td><td> </td><td> </td></tr><tr><td>相对密实度 ID [-]</td><td>0.3</td><td>0.5</td><td>0.9</td></tr><tr><td style="word-break: break-all;">干砂和干砾石 湿砂和湿砾石</td><td style="word-break: break-all;">2.5 1.5</td><td style="word-break: break-all;">7.0 4.5</td><td style="word-break: break-all;">18.0  11.0</td></tr></tbody></table>                   来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」水平反力系数 - Matlock/Reese 法无黏性土水平压缩模量nh 的建议值如下表：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型   - 密实度</td><td>nh [MN/m3]</td></tr><tr><td>干砂和干砾石   - 松散   - 中密   - 密实</td><td>   1.8 – 2.2   5.5 – 7.0   15.0 – 18.0</td></tr><tr><td>湿砂和湿砾石   - 松散   - 中密   - 密实</td><td>   1.0 – 1.4   3.5 – 4.5   9.0 – 12.0</td></tr></tbody></table>                   来自「理论 – 单桩设计– 水平承载力-弹性地基（p-y曲线法）」桩的承载力计算桩侧阻力修正系数ALPHA_s据欧洲规范EN 1997-2 和荷兰规范NEN 6743，内置了该系数的经验值对砂土和砂砾，桩侧阻力修正系数的建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>成桩工艺</td><td>NEN 6743   αs [-]</td><td>EN 1997-2   αs [-]</td></tr><tr><td>预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）</td><td>0,010</td><td>0,010</td></tr><tr><td>法兰基灌注桩（Franki piles）</td><td>0,014</td><td>0,012</td></tr><tr><td>打入木桩（driven wooden piles）</td><td>0,012</td><td>0,012</td></tr><tr><td>振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）</td><td>0,012</td><td>0,012</td></tr><tr><td>现浇螺旋桩（cast in place screw piles）</td><td>0,009</td><td>0,009</td></tr><tr><td>预制螺旋桩（prefabricated screw piles）</td><td>0,009</td><td>0,009</td></tr><tr><td>二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional   grouting）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional   grouting）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>钢管桩（steel tubular piles）</td><td>0,0075</td><td>0,0075</td></tr><tr><td>长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted   by bentonite suspense）</td><td>0,006</td><td>0,006</td></tr><tr><td>钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）</td><td>0,005</td><td>0,005</td></tr></tbody></table>对于粗颗粒砂土或砾石，无论依据哪个规范，以上各值还需乘以一个折减系数。对粗颗粒砂土，折减系数取0.75，对砾石，折减系数取0.5。对于泥炭土，取αs = 0。                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据欧洲规范EN 1997-2，αs 的推荐值如下表所示：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>土体类型</td><td>qc   [MPa]</td><td>αs   [-]</td></tr><tr><td>黏土</td><td>> 3</td><td><   0,030</td></tr><tr><td>黏土</td><td>< 3</td><td><   0,020</td></tr><tr><td>粉土</td><td> </td><td><   0,025</td></tr></tbody></table>                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」对于黏土和粉土，依据荷兰规范NEN 6743，αs 的推荐值如下表所示：<table><tbody><tr class="firstRow"><td>qc   [MPa]</td><td>αs   [-]</td></tr><tr><td>>   1</td><td>0,035</td></tr><tr><td>< 1</td><td>0,0 深度小于等于五倍桩径</td></tr><tr><td> </td><td>0,025 深度大于五倍桩径，小于等于二十倍桩径</td></tr><tr><td> </td><td>0,035 深度大于二十倍桩径</td></tr></tbody></table>                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」分析方法为LCPC (Bustamante 理论)，αs 的建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>LCPC (Bustamante) 土体类型</td><td>锥尖阻力   qc [MPa]</td><td>αs     A型桩</td><td>αs     B型桩</td><td>单位极限桩侧阻力   [kPa]</td></tr><tr><td>黏土</td><td>< 1</td><td>0,033</td><td>0,033</td><td>15</td></tr><tr><td> </td><td>1 < qc <   5</td><td>0,025</td><td>0,011</td><td>35</td></tr><tr><td> </td><td>5 < qc</td><td>0,017</td><td>0,008</td><td>35</td></tr><tr><td>砂土</td><td>qc<   5</td><td>0,010</td><td>0,008</td><td>35</td></tr><tr><td> </td><td>5   < qc < 12</td><td>0,010</td><td>0,005</td><td>80</td></tr><tr><td> </td><td>12 <   qc</td><td>0,007</td><td>0,005</td><td>120</td></tr></tbody></table>                    来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩侧阻力修正系数ALPHA-s」桩端阻力修正系数ALFA_p荷兰规范NEN 6743 或欧洲规范EN 1997-2，系数αp 的取值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>成桩工艺</td><td>αp [-]</td></tr><tr><td>预制混凝土打入桩或钢桩（prefabricated driven piles or steel piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>法兰基灌注桩（Franki piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>打入木桩（driven wooden piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>振动沉管灌注桩（vibrating or vibropressed）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>现浇螺旋桩（cast in place screw piles）</td><td>0,9</td></tr><tr><td>预制螺旋桩（prefabricated screw piles）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>二次注浆现浇螺旋桩（cast in place screw piles with additional   grouting）</td><td>0,9</td></tr><tr><td>二次注浆预制螺旋桩（prefabricated screw piles with additional   grouting）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>钢管桩（steel tubular piles）</td><td>1,0</td></tr><tr><td>长螺旋压灌桩（Continuous Flight Auger piles (CFA)）</td><td>0,8</td></tr><tr><td>灌注桩或膨润土悬浮液护壁成孔灌注桩（bored piles or piles sheeted   by bentonite suspense）</td><td>0,5</td></tr><tr><td>钢管护壁成孔灌注桩（bored piles with steel casing）</td><td>0,5</td></tr></tbody></table>                     来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」LCPC 或Schmertmann 作为分析方法时，系数αp 的值由锥尖阻力qc 反算得到不同qc 值下的αp 建议值<table><tbody><tr class="firstRow"><td>LCPC (Bustamante) 土体类型</td><td>锥尖阻力   qc [MPa]</td><td>αp     灌注桩</td><td>αp     打入桩</td></tr><tr><td>黏土</td><td>< 1</td><td>0,04</td><td>0,50</td></tr><tr><td> </td><td>1 < qc   < 5</td><td>0,35</td><td>0,45</td></tr><tr><td> </td><td>5 < qc  </td><td>0,45</td><td>0,55</td></tr><tr><td>砂土</td><td>qc   < 12</td><td>0,40</td><td>0,50</td></tr><tr><td> </td><td>13 <   qc </td><td>0,30</td><td>0,40</td></tr></tbody></table>                     来自「理论 – 桩的承载力计算– 桩端阻力修正系数ALFA-p」标准贯入试验（SPT）上覆有效应力校正系数<table><tbody><tr class="firstRow"><td>类型</td><td>固结类型</td><td>相对压实度 lp [%]</td><td>校正系数 CN </td></tr><tr><td>类型 1 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)</td><td>正常固结</td><td style="word-break: break-all;">40 - 60</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497337993662119.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 2 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)</td><td>60 - 80</td><td style="word-break: break-all;">60 - 80</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338011119377.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 3 - EN ISO 22476-3 (Tab. A2)</td><td>超固结</td><td>-</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338028134939.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 4 - EN ISO 22476-3</td><td>正常固结砂土</td><td>-</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338040122833.png" alt="blob.png"/></td></tr><tr><td>类型 5 - FHWA (1998), Peck (1974)</td><td>-</td><td>-</td><td style="word-break: break-all;"><img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1497338052193912.png" alt="blob.png"/></td></tr></tbody></table>                                 来自「理论 – 原位测试– 标准贯入试验（SPT）」扩展阅读：<a href="/article/194" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（一）</a><a href="/article/195" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（二）</a><a href="/article/196" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（三）</a><a href="/article/198" target="_blank">GEO5用户手册岩土经验参数汇总（五）</a>

GEO5群桩模块剪力筋问题

贡献

库仑产品 • 库仑沈工回答了问题 • 4 人关注 • 4 个回答 • 6965 次浏览 • 2017-05-23 20:40 • 来自相关话题

深基坑支护结构设计中如何确定地下连续墙的嵌固深度？

贡献

库仑产品 • 小荆回答了问题 • 5 人关注 • 3 个回答 • 7824 次浏览 • 2017-04-25 10:31 • 来自相关话题

GEO5群桩模块桩配筋验算错误

回答

库仑产品 • 雷雨回答了问题 • 2 人关注 • 1 个回答 • 1438 次浏览 • 2017-04-08 10:53 • 来自相关话题

印尼某电厂扩建工程

库仑产品 • 库仑戚工发表了文章 • 0 个评论 • 2304 次浏览 • 2017-04-01 14:04 • 来自相关话题

一、工程概况　　该工程为印尼某电厂扩建工程。工程要求采用美国标准进行设计，因此，该工程采用GEO5单桩设计模块对扩建工程中涉及到的桩基进行了设计。这里以设计剖面B-B’处桩基为例。二、工程参数（1）岩土材料基本参数　　所有岩土材料都视作无粘性土（在静止土压力分析时）（2）桩身尺寸　　①尺寸　　　　直径：d=1.50m　　　　长度：l=8.00m　　②位置　　　　离设计地面高度： h=1.00m　　　　设计地面离天然地面高度：hz=2.00m（3）地下水　　离天然地面深度为8米。三、工程计算　　运行GEO5单桩设计模块（2017），采用的分析设置为：美国－LRFD 2012。该分析设置所采用的规范为：（1）材料和规范：　　混凝土结构设计：美国规范ACI318-11（2）单桩设计：　　①排水条件分析：美国规范NAVFAC DM 7.2　　②荷载沉降曲线：线性理论(Poulos法)　　③水平承载力：弹性地基土 (p-y 法)　　④验算方法：安全系数法（ASD）（3）竖向承载力验算（4）沉降计算（5）水平承载力计算四、结论　　运用GEO5「单桩设计模块」对印尼某电厂扩建工程中的桩基工程进行了分析和计算，为设计方案的可行性提供了依据，并得到了的国外业主的认可。查看全部

一、工程概况　　该工程为印尼某电厂扩建工程。工程要求采用美国标准进行设计，因此，该工程采用GEO5单桩设计模块对扩建工程中涉及到的桩基进行了设计。这里以设计剖面B-B’处桩基为例。二、工程参数（1）岩土材料基本参数 <img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B　　所有岩土材料都视作无粘性土（在静止土压力分析时） <img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... t%3Bp style="text-align: center;"> <img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B（2）桩身尺寸　　①尺寸　　　　直径：d=1.50m　　　　长度：l=8.00m　　②位置　　　　离设计地面高度：              h=1.00m　　　　设计地面离天然地面高度：hz=2.00m<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B（3）地下水　　离天然地面深度为8米。三、工程计算　　运行GEO5单桩设计模块（2017），采用的分析设置为：美国－LRFD 2012。该分析设置所采用的规范为：（1）材料和规范：　　混凝土结构设计：美国规范ACI318-11（2）单桩设计：　　①排水条件分析：美国规范NAVFAC DM 7.2　　②荷载沉降曲线：线性理论(Poulos法)　　③水平承载力：弹性地基土 (p-y 法)　　④验算方法：安全系数法（ASD）（3）竖向承载力验算<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B（4）沉降计算<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... t%3Bp style="text-align: center;"><img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B（5）水平承载力计算<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... Bspan style="color: #FF0000;">四、结论　　运用GEO5「单桩设计模块」对印尼某电厂扩建工程中的桩基工程进行了分析和计算，为设计方案的可行性提供了依据，并得到了的国外业主的认可。

[地基基础] 解读单桩模块有效应力法中的承载力系数

岩土工程 • 库仑沈工发表了文章 • 0 个评论 • 2644 次浏览 • 2017-03-31 11:12 • 来自相关话题

摘要：介绍了在单桩设计模块中：桩侧承载力系数和桩端承载力系数对单桩承载力的影响及其建议值。当用户在使用GEO5单桩设计模块时，如果采用“解析法”分析竖向承载力，且分析类型设置为“排水条件分析”，此时，如果选择“有效应力法”作为分析方法，用户需要输入两个重要的参数：桩侧承载力系数βp和桩端承载力系数Np。首先，在「岩土材料」界面中，定义岩土材料的时候，需要输入桩侧承载力系数，如下图：在「竖向承载力」界面中，需要输入桩端承载力系数：桩侧承载力系数βp主要用于计算桩的侧摩阻力，如下式：侧摩阻力由下式计算得到：其中：qs,j - 第j层土的侧摩阻力 βp,j - 第j层土的桩侧承载力系数 σ0,j - 由上覆超载引起的第j层土的平均有效应力 As,j - 第j层土中的桩侧表面积桩端承载力系数Np主要用于计算桩端阻力，如下式：桩端阻力由下式计算得到：其中：qp - 单位桩端阻力 Ab - 桩底截面面积 Np - 桩端承载力系数 σp - 桩底有效应力如果用户不知道如何对这两个参数进行取值，可以查看相应的帮助文档，按F1或参数旁边的“问号标志”就可以链接到帮助文档中的相应章节，里面有详细介绍。这是GEO5给出的有关桩侧承载力系数和桩端承载力系数的参考取值。承载力系数Np和βp的推荐取值范围（Fellenius，1991）参考文献：Felenius, B.H.: Foundation Engineering Handbook, EditorH.S. Fang, Van Nostrand Reinhold Publisher, New York, 1991, 511 - 536 查看全部

摘要：介绍了在单桩设计模块中：桩侧承载力系数和桩端承载力系数对单桩承载力的影响及其建议值。当用户在使用GEO5单桩设计模块时，如果采用“解析法”分析竖向承载力，且分析类型设置为“排水条件分析”，此时，如果选择“有效应力法”作为分析方法，用户需要输入两个重要的参数：桩侧承载力系数βp和桩端承载力系数Np。首先，在「岩土材料」界面中，定义岩土材料的时候，需要输入桩侧承载力系数，如下图：<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B在「竖向承载力」界面中，需要输入桩端承载力系数：<img src="http://www.bbs.kulunsoft.com/d ... gt%3B桩侧承载力系数βp主要用于计算桩的侧摩阻力，如下式：侧摩阻力由下式计算得到：<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1491025629167484.png" alt="blob.png"/>其中：qs,j - 第j层土的侧摩阻力           βp,j - 第j层土的桩侧承载力系数           σ0,j - 由上覆超载引起的第j层土的平均有效应力           As,j - 第j层土中的桩侧表面积桩端承载力系数Np主要用于计算桩端阻力，如下式：桩端阻力由下式计算得到：<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1491026004585993.png" alt="blob.png"/>其中：qp - 单位桩端阻力           Ab - 桩底截面面积           Np - 桩端承载力系数           σp - 桩底有效应力如果用户不知道如何对这两个参数进行取值，可以查看相应的帮助文档，按F1或参数旁边的“问号标志”就可以链接到帮助文档中的相应章节，里面有详细介绍。这是GEO5给出的有关桩侧承载力系数和桩端承载力系数的参考取值。承载力系数Np和βp的推荐取值范围（Fellenius，1991）<img src="http://wen.kulunsoft.com/uploa ... ot%3B title="1491026273917683.png" alt="blob.png"/>参考文献：Felenius, B.H.: Foundation Engineering Handbook, EditorH.S. Fang, Van Nostrand Reinhold Publisher, New York, 1991, 511 - 536

条新动态, 点击查看

库仑吴汶垣回答了问题 • 2017-05-09 13:48 • 4 个回答不感兴趣